Напряжение — вольтодобавка — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2

Напряжение — вольтодобавка

Cтраница 2

После прогрева катода демпферного диода и появления напряжения вольтодобавки сопротивление варистора R5 уменьшается, диод VD1 открывается и шунтирует цепь, с которой снимается защитное напряжение. Описанная цепь защищает лампу V602 и в том случае, когда из-за неисправностей возникает срыв колебаний задающего генератора строчной развертки.  [16]

Такой способ подключения отклоняющих катушек строк и получения напряжения вольтодобавки ничем не отличается от применяющихся в современных телевизорах. Изменяется только место включения конденсатора С ь который после этого оказывается по-прежнему включенным последовательно с обмоткой автотрансформатора, и схема имеет те же свойства, что и при обычном включении.  [18]

В схеме стабилизации динамического режима оконечного каскада строчной развертки

напряжение вольтодобавки, развиваемое на конденсаторе Cms, оказывается стабилизированным. Так как зарядная цепь блокинг-генератора кадров питается этим напряжением, то размер изображения по вертикали и частота кадровой развертки при этом также стабилизируются. По этой причине изоляция между катодом и нитью накала демпферного диода должна иметь высокую электропрочность. При этом тепловая инерция катода этого диода оказывается большей, чем у като — дов остальных ламп.  [19]

В цепи стабилизации динамического режима оконечного каскада строчной развертки напряжение вольтодобавки, развиваемое на конденсаторе С606, оказывается стабилизированным. Так как зарядная цепь блокииг-генератора кадров питается этим напряжением, то размер изображения по вертикали и частота кадровой развертки при этом также стабилизируются.  [20]

После прогрева ламп выходного каскада строчной развертки, когда напряжение вольтодобавки достигает 850 В, через резистор 6R32 и диод ЗД1 начинает протекать ток. Схема ЗС61, ЗД12, 8R66, вырабатывающая запирающее напряжение лампЗЛЯ, 6Л2, прекращает работу, тракт отпирается, и начинает действовать схема АРУ.  [21]

Ускоряющие электроды кинескопа питаются напряжением от конденсатора ЗС26 — источника напряжения вольтодобавки, создающего напряжение 900 В.  [22]

В цепь обмотки / катушки зажигания согласно с напряжением питания включается напряжение вольтодобавки. Под действием суммарного напряжения в этой цепи увеличивается ток, а во вторичной — поддерживается искровой разряд, возникший при открывании тринистора. С увеличением первичного тока увеличивается и запасаемая в катушке электромагнитная энергия.  [23]

Напряжение питания транзисторного каскада задающего генератора стабилизировано и осуществляется от источника напряжения вольтодобавки.  [24]

Для повышения чувствительности схемы на управляющую сетку триода Л2 подана часть напряжения вольтодобавки, которое также меняется при изменении выходной мощ-мости.  [25]

Защита экрана кинескопа от прожога при неисправности строчной развертки основана на питании управляющего электрода кинескопа напряжением вольтодобавки.  [26]

Угол сдвига фазы первой гармоники тока, потребляемого выпрямителем из сети, является сложной ф-цией угла регулирования и

напряжения вольтодобавки.  [28]

Исправность и работоспособность выходного каскада строчной развертки часто приходится устанавливать косвенным путем — по наличию накала высоковольтного кенотрона, наличию напряжения вольтодобавки, возникновению тихого дугового разряда при приближении заземленного проводника к аноду высоковольтного кенотрона и др. , не прибегая к использованию измерительных приборов.  [29]

Микросхема К224УН18 питается от источника с напряжением 12 В 10 % и обеспечивает ток отклонения не менее 0 4 А при напряжении вольтодобавки 30 В.  [30]

Страницы:      1    2    3    4

Драйверы со схемой вольтодобавки (светодиодная подсветка).

Драйверы со схемой вольтодобавки

(светодиодная подсветка). 

 

 Светодиодная подсветка имеет значительно меньший уровень электромагнитного излучения, использование светодиодной подсветки более экологично, благодаря чему уменьшается утомляемость операторов при работе с такими мониторами.

«Зажечь» светодиод несложно — достаточно подключить его в прямом включении через ограничивающий резистор к источнику питания, но этот способ крайне неэкономичен, так как на ограничивающем резисторе создается большое падение напряжения, а значит, и большие потери (кроме того, ток через светодиод и яркость его свечения при подобном включении будут крайне нестабильны). Для повышения КПД и стабильности свечения светодиодов используются драйверы на специализированных микросхемах. 

Микросхемы драйверов для питания сверхъярких светодиодов используются в устройствах разной сложности: светодиодные фонари, мобильные телефоны, цифровые фотоаппараты, LCD-дисплеи компьютеров и т.д. 

Рассмотрим в качестве типового представителя этого типа, микросхему МР1519 (рис. 1), которая представляет собой драйвер для питания четырех белых светодиодов со схемой вольтодобавки (с питанием от источника 2,5…5,5 В). Компания MPS выпускает еще две микросхемы близких к МР1519 по схемотехнике и цоколевке — MP1519L (рассчитана на работу с тремя белыми светодиодами) и MP3011 (работает с двумя белыми светодиодами).

 

Рис. 1.

 

Микросхема МР1519 имеет миниатюрный 16-выводной корпус QFN16 (размером 3×3 мм). Назначение выводов этой микросхемы приведено в табл.

1. Микросхема МР1519 содержит в себе: датчик напряжения батареи, контроллер управления, генератор тока, источник опорного напряжения запретной зоны, четыре источника тока (стабилизатора) светодиодов и схему вольтодобавки. Последовательно с каждым светодиодом внутри микросхемы включен стабилизатор тока (источник тока), причем генератор тока управляет режимом всех четырех источников тока. Контроллер управления обеспечивает автоматический выбор режима вольтодобавки, «мягкий» старт и т.п. 

Таблица  1. 

Схема вольтодобавки преобразует напряжение питания в импульсы частотой 1,3 МГц, которые выпрямляются и заряжают накопительные конденсаторы С1 и С2. При использовании схемы вольтодобавки для питания светодиодов напряжение батареи суммируется с напряжениями на этих конденсаторах. Для правильной работы схемы вольтодобавки конденсаторы С1 и С2 должны иметь одинаковую емкость. Одной из особенностей микросхемы МР1519 является автоматическое переключение кратности вольтодобавки: 1х, 1,5х и 2х.

Это обеспечивает оптимально-эффективную стабилизацию токов и яркость светодиодов при изменении напряжения источника питания (или батареи). При работе микросхема непрерывно контролирует ток светодиодов и напряжение батареи. Для предотвращения перегрузки батареи, в МР1519 используется режим «мягкого» запуска и «мягкое» переключение режимов вольтодобавки. Ток светодиодов задается резистором R1, сопротивление которого можно рассчитать по формуле: 

R1 (кОм) = 31,25/ILED (мА)

При наличии напряжения питания 2,5…5,5В на выв. 5 и 13 микросхемы, включение драйвера обеспечивается подачей высокого уровня напряжения на вход разрешения EN (выв. 12) микросхемы. При включении контроллер микросхемы МР1519 анализирует величину напряжения питания, ток светодиодов и включает тот или иной режим кратности вольтодобавки. Драйвер выключается (гашение светодиодов) низким уровнем на выв. 12 с задержкой 30 мкс.

По входу EN может осуществляться как аналоговый, так и ШИМ «димминг» светодиодов. Именно для ШИМ «димминга» необходима задержка выключения микросхемы. Для этого на вход разрешения EN подается внешний управляющий ШИМ сигнал частотой 50 Гц…50 кГц. Когда импульс управляющего сигнала заканчивается, ток светодиодов и их яркость плавно уменьшаются до нуля в течение 30 мкс. Чем больше скважность импульсов управления, тем меньше средняя яркость свечения светодиодов (при частоте сигнала управления более 50 кГц яркость регулируется неэффективно, а при частоте ниже 50 Гц становится заметным моргание светодиодов).

Для аналогового «димминга» на выв. 11 микросхемы МР1519 подается постоянное напряжение регулировки через делитель напряжения R2-R1 (рис. 2). Изменением этого напряжения от 0 до 3 В на входе делителя R2-R1 можно изменять ток светодиодов (0 — 15 мА).

 

 

 

 

Способы плавного регулирования величины выходного напряжения тиристорного регулятора вольтодобавки Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

УДК 621. 3

А.А. Асабин1, А.А. Кралин1, Е.В. Крюков1, Е.А. Чернов1, Г.Б. Онищенко2

СПОСОБЫ ПЛАВНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ВЕЛИЧИНЫ ВЫХОДНОГО

НАПРЯЖЕНИЯ ТИРИСТОРНОГО РЕГУЛЯТОРА ВОЛЬТОДОБАВКИ

Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева1, НПФ «Приводная техника», г. Москва2

Статья посвящена анализу алгоритмов плавного регулирования переменного напряжения, применяемых в тиристорных регуляторах напряжения. Рассмотрены принцип работы системы управления и функциональные схемы при однозонном и двухзонном способах регулирования напряжения. Установлено, что оптимальным является двухзонный поочередный способ управления, не требующий применения датчика тока и позволяющий сохранить работоспособность в режиме холостого хода трансформатора.

Ключевые слова: интеллектуальные сети, тиристорный регулятор напряжения, алгоритмы управления, импульсно-фазовое управление.

Одной из актуальных задач энергетической стратегии России является переоснащение и повышение технического уровня распределительных сетей среднего напряжения. Получение оптимального уровня напряжения, а также регулирование потоков активной и реактивной мощностей требуют внедрения новых автоматизированных интеллектуальных распределительных электрических сетей классов напряжений 6-20 кВ [1, 2]. Интеллектуальные сети могут быть реализованы путем внедрения в структуру электрической сети устройств продольной, поперечной и продольно-поперечной компенсации на основе тиристорных регуляторов вольтодобавки (ТРВД) [3, 4]. ТРВД, выполненные на основе полупроводниковых устройств силовой электроники, обладают большим ресурсом работы, лучшим быстродействием по сравнению с электромеханическими регуляторами, лучшими массогабаритными показателями по сравнению с трансформаторами с подмагничиванием и феррорезонансными регуляторами, а также большей перегрузочной способностью по сравнению с транзисторными регуляторами напряжения.

Одной из важнейших задач проектирования ТРВД является разработка алгоритмов импульсно-фазового управления, обеспечивающих плавное изменение выходного напряжения при суммарном коэффициенте гармонических составляющих, удовлетворяющем требованиям ГОСТ к качеству электроэнергии [5]. Импульсно-фазовый способ управления в разных вариантах применяется в тиристорных регуляторах переменного напряжения с расположением тиристорных коммутаторов на вторичной стороне силового трансформатора. Представляется целесообразным рассмотреть основные варианты алгоритмов импульсно-фазового управления, применимых в тиристорных регуляторах напряжения [5].

Изменение величины потока мощности производится путем плавного регулирования величины напряжения на высокой стороне трансформатора. В настоящее время известны следующие способы плавного регулирования переменного напряжения, применяемые в тири-сторных регуляторах напряжения с импульсным управлением на основной частоте.

• однозонное регулирование;

• двухзонное регулирование.

При однозонном способе регулирование выходного напряжения выполнимо только в интервалах положительного знака мощности (P+), в которых напряжение и ток нагрузки имеют одинаковые знаки. Регулирование в интервалах отрицательного знака мощности (P-), соответствующих несовпадению знаков напряжения и тока нагрузки, при данном способе не

© Асабин А.А., Кралин А.А., Крюков Е.В., Чернов Е.А., Онищенко Г.Б., 2018.

производится. Рассмотрим работу данного способа на примере одной фазы ТРВД при регулировании в пределах одной регулировочной ступени (рис. 1). Диаграммы импульсов управления тиристорами и формы кривых напряжения и тока для однозонного регулирования при работе ТРВД на активно-индуктивную нагрузку приведены на рис. 2. В интервалах положительных и отрицательных значений напряжения сети происходит формирование импульсов управления тиристорами VS3 и VS4 отводов пониженного напряжения соответственно. Импульсы управления на тиристоры VS1 и VS2 отводов повышенного напряжения задерживают относительно начала полупериодов на угол переключения а. Коммутация тиристоров осуществляется под действием напряжения регулировочной ступени.

Рассмотрим процессы переключения тиристоров на интервале одного периода изменения напряжения сети. В полупериоде положительных значений напряжения сети с момента времени, соответствующего фазовому углу нагрузки фн, во включенном состоянии находится тиристор VS3 отвода пониженного напряжения. При этом к нагрузке приложено напряжение низкого уровня мвн=М1, равное напряжению сетевой обмотки (и1=иш). В момент времени, соответствующий углу переключения а, на тиристор VS1 подается управляющий импульс. Он включается, поскольку находится под действием прямого напряжения, и через него (под действием ЭДС ступени) встречно направлению проводимости VS3 начинает протекать коммутационный ток. =л+а, в который включается тиристор VS2 и выполняется переключение на уровень повышенного напряжения. Описанные процессы далее периодически повторяются.

Рис. 1. Упрощенная схема одной фазы ТРВД

Рис. 2. Диаграммы импульсов управления тиристорами (VS1-VS4), напряжения (ин) и тока (/н) нагрузки однозонного ТРВД

Плавное изменение значения угла переключения а в пределах интервалов Р+ приводит к изменению момента повышения напряжения нагрузки и, как следствие, к плавному регулированию напряжения нагрузки в пределах регулировочной ступени. Следует отметить, что при данном способе формирования импульсов управления переход на уровень пониженного напряжения осуществляется строго в моменты, соответствующие значению фазового угла нагрузки фН. Поэтому плавное регулирование напряжения в интервалах отрицательного знака мощности невозможно и в регулировочных характеристиках однозонных ТРВД имеются раз-

рывы первого рода. Данный недостаток устраняется при использовании двухзонного регулирования. Способы двухзонного регулирования характеризуются возможностью плавного регулирования выходного напряжения как в интервале положительного (Р+), так и в интервале отрицательного знака мощности (Р.). Причем переключения на повышение напряжения выполняют в интервалах положительного знака мощности, а на понижение — в интервалах отрицательного знака мощности. Коммутация тиристоров при выполнении переключений выполняется под действием напряжения регулировочной ступени аналогично описанному для ТРВД с однозонным регулированием. Способы двухзонного регулирования делятся на два вида:

1) способ двухзонного одновременного регулирования;

2) способ двухзонного поочередного регулирования.

Первый способ, в зависимости от используемого метода синхронизации фазосмещаю-щего устройства (ФСУ), подразделяется на два варианта:

а) двухзонное одновременное регулирование с синхронизацией ФСУ сигналами положительных и отрицательных интервалов знака мощности;

в) двухзонное одновременное регулирование с синхронизацией ФСУ сигналами перехода напряжения сети через нулевые значения.

Функциональная схема ТРВД с двухзонным одновременным регулированием и синхронизацией по интервалам знака мощности изображена на рис. 3. На функциональной схеме обмотки учтены в виде источников ЭДС.

Рис. 3. Функциональная схема ТРВД с двухзонным одновременным регулированием и синхронизацией по интервалам знака мощности

Выделение интервалов положительного (Р+) и отрицательного (Р.) знаков мощности выполняется по сигналам датчика тока ДТ и датчика напряжения ДН. Датчик тока формирует сигнал логической единицы на выходе 1+ в интервалах положительных значений тока нагрузки. На выходе I- сигнал логической единицы формируется в интервалах отрицательных значений тока нагрузки. На выходе 1о датчика тока появляется сигнал логической единицы при переходе тока нагрузки через нулевое значение. Принцип формирования сигналов датчика

напряжения U+ и U. аналогичен принципу формирования сигналов I+ и I-, соответственно. В интервалах положительного знака мощности напряжение и ток нагрузки имеют одинаковые знаки. Поэтому сигнал P+ определяется логическим выражением P+=U-I-+U+I+, реализованным на элементах DD7, DD8, DD10 (рис. 3). В интервалах отрицательного знака мощности напряжение и ток имеют противоположные знаки. Поэтому сигнал P- определяется элементами DD14, DD15, DD17 (рис. 3) по логическому выражению P-=U+I-+U-I+.

Сигналами Р+ и Р- синхронизируется работа генераторов пилообразного напряжения ГПН+ и ГПН_, соответственно. Опорное напряжение с выхода ГПН+ сравнивается компаратором DA1 с напряжением управления Uyb, определяющим момент переключения на повышение напряжения относительно начала интервала положительного знака мощности. При превышении пилообразным сигналом, напряжения управления Uyb формируется сигнал «выше» (В), разрешающий подачу управляющих импульсов на тиристоры VS1 и VS2 ответвления повышенного напряжения. Аналогично напряжение с выхода ГПН_ сравнивается на компараторе DA2 с управляющим напряжением Uyh, определяющим момент переключения на понижение напряжения. При этом формируется сигнал «ниже» (Н), разрешающий подачу управляющих импульсов на тиристоры VS3 и VS4 ответвления пониженного напряжения.

Принцип распределения управляющих импульсов по тиристорам для данной схемы можно описать в виде системы логических уравнений:

VS1 = В ■ U+ ■ I+ + Н ■ U_ ■ I+ VS 2 = B ■ U_ ■ I_ + H ■ U+ ■ I_

VS3 = H ■ U_ ■ I+ + B ■ U+ ■ I+ +10 ■ U+ (1)

VS 4 = H ■ U+ ■ I_ + B ■ U_ ■I. +10 ■ U_

Первое слагаемое в каждом выражении определяет непосредственно интервал формирования импульсов управления на повышение (для VS1 и VS2) или на понижение (для VS3 и VS4) напряжения в интервале времени, когда для соответствующего тиристора выполняются условия его безаварийного включения. Второе слагаемое в каждом выражении предотвращает самопроизвольное выключение тиристоров при значениях тока нагрузки, близких к току удержания тиристоров. Третье слагаемое в двух последних выражениях исключает выключение схемы при переходе тока нагрузки через нулевое значение.

Регулирование выходного напряжения ТРВД реализуется путем изменения уровней управляющих напряжений Uyb и Uyh. Напряжение на выходе ТРВД будет соответствовать напряжению сетевой обмотки, если Uyh~0 и Uyb на уровне амплитуды пилообразного напряжения ГПН+. Напротив, если Uyb~0, а значение Uyh превышает или равно максимальному значению пилообразного напряжения ГПН-, то напряжение на нагрузке будет соответствовать сумме Uco+Uct, так как переключения на понижение будут практически отсутствовать. Таким образом можно плавно регулировать действующее значение напряжения на нагрузке в пределах ступени регулирования.

Функциональная схема ТРВД с синхронизацией по нулям напряжения представлена на рис. 4. Для реализации данного способа, как и в предыдущем случае, необходимо производить определение знаков мощности. Следовательно, необходимо определять моменты перехода через ноль тока и напряжения нагрузки. Это требует введения в схему соответствующих датчиков. Главное же отличие способа регулирования с синхронизацией по нулям напряжения от способа регулирования с синхронизацией по интервалам знака мощности заключается в том, что в данном алгоритме используется только одно опорное напряжение. Опорное напряжение пилообразной формы синхронизируется сигналами перехода через ноль (Uo) напряжения сети. С опорным напряжением сравниваются два сигнала управления на повышение Ub и понижение Uh напряжения. В результате сравнения пилообразного напряжения с управляющими сигналами на повышение Ub и понижение Uh напряжения вырабатываются сигналы выше (В) и ниже (Н). Благодаря членам B-U+-I+ и B-U—I- в логических уравнениях (1), переключение на

повышение напряжения не может произойти раньше, чем начнётся интервал положительного знака мощности. Аналогично благодаря членам Н-Ц+1. и Н-ЦМ+ переключение на понижение напряжения может происходить только в интервалах отрицательного знака мощности.

Достоинством данного алгоритма по сравнению с предыдущим является наличие-только одного пилообразного напряжения. Это упрощает систему управления. Если в процессе работы происходит изменение фазового угла нагрузки фн, пилообразное напряжение остается неизменным, а изменяется только соотношение промежутков времени в течение которых могут происходить переключения на повышение и понижение напряжения.

Оба алгоритма могут работать с активной, активно-индуктивной, индуктивной, активно-емкостной, емкостной нагрузках и нагрузкой противофазным током. Общим недостатком данных способов является невозможность регулирования напряжения в режимах близких к холостому ходу. Это объясняется невозможностью определения знака тока вследствие ограниченной чувствительности датчика тока. В результате становится невозможным определение знаков мощности и происходит нарушение регулировочных свойств ТРВД. Данный недостаток устраняется в ТРВД с двухзонным поочередным регулированием.

Рис. 4. Функциональная схема системы управления ТРВД с синхронизацией по нулям напряжения

Функциональная схема ТРВД с двухзонным поочередным регулированием показана на рис. 5. Схема управления содержит формирователь синхроимпульсов (ФСИ), независимое фа-зосмещающее устройство (НФСУ), зависимое фазосмещающее устройство (ЗФСУ) и формирователь импульсов управления тиристорами высшей ступени регулирования (ФИУВС).

Формирователь синхроимпульсов ФСИ подключен к зажимам сетевой обмотки трансформатора и вырабатывает на выходе Uo+ датчика напряжения ДН импульсный сигнал при переходе напряжения сети от отрицательного к положительному значению. На выходе Uo- датчика ДН формируется синхроимпульс при переходе напряжения сети от положительного к отрицательному значению. Сигналы выходов Uo+, Uo- синхронизируют работу PS-триггера DD1 и генератора пилообразных напряжений ГПН независимого фазосмещающего устройства НФСУ. Сигнал U+, формируемый на прямом выходе PS-триггера, опережает положительный полупериод напряжения сети на угол 0к. Сигнал U-, формируемый на инверсном выходе DD1, опережает отрицательную полуволну напряжения сети на такой же угол.

Синхроимпульсами, поступающими с выходов датчика ДН, производится обнуление выходного сигнала генератора пилообразных напряжений. Поэтому на его выходе формируется линейно возрастающий сигнал на каждом полупериоде сетевого напряжения. Данный сигнал поступает на инверсные входы компараторов ЭЛ1 и ПЛ3 фазосмещающих устройств. На прямой вход компаратора ПЛ1 независимого фазосмещающего устройства поступает напряжение управления Цу. Увеличение напряжения управления от 0 до амплитудного значения пилообразного напряжения Цппн позволяет с помощью НФСУ изменять угол переключения тиристоров на повышение напряжения от 0 до п и обеспечивать эффективное регулирование напряжения регулятора в интервалах положительного знака мощности.

Жу-

пЕ >

ш1, о

НФСУ

ЗФСУ DЛ3

эт &

ЭП3

Жун

Жоп-

ФИУВС

а1-

&

эт

&

+

а

Рис. иппн позволяет с помощью ЗФСУ изменять угол переключения тиристоров на понижение напряжения от п до 0 и обеспечить эффективное регулирование напряжения в интервалах отрицательных знаков мощности. Реализация данного способа не требует применения датчика тока нагрузки. Следовательно, регулировочные свойства сохраняются и в режиме холостого хода трансформатора включительно.

Заключение

1. В ТРВД с однозоным регулированием при работе на активно-индуктивную и активно-емкостную нагрузку диапазон регулирования уменьшается на величину, пропорциональную фазовому углу нагрузки. При противофазном токе нагрузки данный способ регулирования не может быть применён ввиду отсутствия интервалов положительного знака мощности.

2. Двухзонное регулирование на основной частоте позволяет выполнять переключения тиристоров в обоих интервалах знака мощности. Следовательно, алгоритмы, реализующие двух-

зонное регулирование напряжения, могут работать на активную, активно-реактивную, реактивную нагрузки и нагрузку с противофазным током. Их диапазон регулирования определяется напряжением регулировочной ступени трансформатора. 3. ТРВД с двухзонным поочередным управлением не требуют применения датчика тока, и их работоспособность сохраняется также в режиме холостого хода трансформатора.

Работа выполнена при финансовой поддержке Министерства образования и науки РФ (соглашение №14.577.21.0242 о предоставлении субсидии от 26.09.2017, уникальный идентификатор проекта RFMEFI57717X0242).

Библиографический список

1. Соснина, Е.Н. Основные направления развития интеллектуальных электрических сетей на основе адаптивного управления / Е. Н. Соснина, Р.Ш. Бедретдинов // Электрооборудование: эксплуатация и ремонт. — 2012. — № 5. — С. 25-28.

2. Соснина, Е.Н. Исследование твердотельного регулятора напряжения и мощности в сети 6-20 кВ. / Е.Н. Соснина, А.А. Асабин, Р.Ш. Бедретдинов, А.А. Карлин // Пром-инжиниринг. Труды трудов II Международной научно-технической конференции. — Челябинск: Издательский центр ЮУрГУ, 2016. — С. 322-327.

3. Sosnina, E.N. Power flow control device prototype tests / Sosnina E., Loskutov A., Asabin A., Bedretdinov R., Kryukov E. // IEEE PES Innovative Smart Grid Technologies Conference Asia. — 2016. — P. 312-316.

4. Соснина, Е.Н. Тиристорный регулятор величины и фазы вольтодобавочного напряжения в распределительных электрических сетях 6-10 кВ / Е.Н. Соснина, А.А. Асабин, А.А. Карлин, Е.В. Крюков // Актуальные проблемы электроэнергетики: сборник научно-технических статей. — Нижний Новгород, 2017. — С. 132-136.

5. Пат. на изобретение RU №2398342 С1, МПК H02M5/12. Способ управления тиристорным регулятором напряжения трансформатора / Асабин А.А.; Опубл. 27.08.2010.

Дата поступления в редакцию: 2.10.2018

A.A. Asabin1, A.A. Kralin1, E.V. Kryukov1, E.A. Chernov1, G.B. Onischenko2

OUTPUT VOLTAGE SMOOTH REGULATION METHODS OF BOOST VOLTAGE THYRISTOR REGULATOR

Nizhny Novgorod state technical university n. a. R.E. Alekseev 1, NPF «Drive Technology», Moscow2

Purpose: The article is devoted to the analysis of smooth regulation algorithms of alternating voltage used in thyristor voltage regulators.

Design/methodology/approach: The principle of control system operation and functional diagrams with single-zone and two-zone voltage control methods are considered.

Findings: It is established that the optimal method is a two-zone alternate control method that does not require the use of a current sensor and allows to maintain the operation in the idling mode of the transformer.

Key words: smart grid, thyristor voltage regulator, control algorithms, pulse-phase control.

Микросхема STK79315A выходной каскад кадровой развертки телевизора

Рис. 1. Расположение и назначение выводов микросхемы STK79315A

Микросхема STK79315A предназначена для применения в мониторах с повышенным разрешением в качестве выходного каскада кадровой развертки. Микросхема выпускается в корпусе SIP18. Расположение выводов микросхемы показано на рис. 1. Микросхема включает в себя генератор кадровой частоты, формирователь пилообразного сигнала, выходной усилитель, схему вольтодобавки для формирования импульса обратного хода, встроенный диод схемы вольтодобавки и схему центровки по вертикали.

Рис. 2.Структурная схема микросхемы STK79315A

Сигнал TTL уровня поступает на вход синхронизации генератора кадровой частоты (вывод 18). Внешняя цепь генератора подключена к выводу 16. Выходной сигнал генератора поступает в схему формирования пилообразного сигнала. Внешний конденсатор формирователя подключен к выводу 11. Цепь обратной связи формирователя, определяющая линейность выходного сигнала, соединяется с выводом 14. Амплитуда сигнала пилы определяется потенциалом на выводе 12. С выхода формирователя сигнал кадровой пилы поступает на усилитель сигнала кадровой развертки. На другой вход усилителя от внешних цепей поступает сигнал обратной связи, определяющий усиление каскада и его линейность. После усиления пилообразный сигнал кадровой развертки подается в выходной каскад. На выходе выходного каскада (вывод 3) формируется ток отклонения. Для питания выходного каскада во время обратного хода используется схема вольтодобавки со встроенным диодом и внешним конденсатором (выводы 5 и б). Управление схемой вольтодобавки производится выходными импульсами через вывод 4 микросхемы. Для регулировки центровки используется встроенная схема центровки по вертикали. Центровка осуществляется изменением потенциала постоянного уровня на выводе 2.

Характеристики микросхемы STK79315A

Параметр	Значение
Максимальное напряжение питания Vcc1	14В
Максимальное напряжение питания Vcc2	80В
Максимальное напряжение питания выходного каскада VH	160В
Максимальный выходной отклоняющий ток	4 А
Максимальное напряжение питания Vcc2	80 В
Напряжение питания Vcc1 (типовое)	12В
Напряжение питания Vcc2 (типовое)	35 В

Повышающий преобразователь напряжения: создание дополнительного напряжения с помощью внешних генераторов подкачки заряда — Компоненты и технологии

Автор описывает, как с помощью внешних генераторов подкачки заряда от
одноканального повышающего преобразователя, например, устройства TPS61087,
можно формировать два дополнительных
значения напряжения. Приведенные в этой
статье примеры дадут читателю представление о возможностях таких генераторов и позволят разрабатывать рентабельные системы
с использованием шин питания с требуемым
напряжением.

Рис. 1. Пример использования микросхемы TPS61087 для жидкокристаллического дисплея TFT с внешними генераторами подкачки заряда (VGH, VGL)

На рис. 1 представлена конфигурация, в которой внешний генератор подкачки положительного заряда обеспечивает уровень напряжения, превосходящий выходное напряжение вольтодобавочного преобразователя V_S,
равное 45 В, не более чем в 3 раза, до того,
как он настраивается на более низкое значение напряжения V_GH = 27 В, пригодное для
этого приложения. Регулирующий каскад генератора подкачки отрицательного заряда
в данном случае доводит выходное напряжение V_GL до –7 В при исходном напряжении,
которое создает повышающий преобразователь от 5 до 15 В (f_sw = 1,2 МГц).

Примеры генераторов

подкачки заряда

Генератор подкачки
положительного заряда

Схема работы драйвера генератора подкачки заряда показана на рис. 2, здесь представлен фрагмент схемы драйвера для типового
приложения. В режиме с удвоением генератор подкачки заряда будет создавать напряжение в 2×V_S. Рассмотрим пример режима
с увеличением напряжения в три раза.

Рис. 2. Внешний генератор подкачки положительного заряда — идеальный пример

Поясним, как работает генератор подкачки заряда в более простом для рассмотрения
стационарном режиме. Для начала предположим, что все компоненты являются идеальными, а продолжительность включения
вольтодобавочного преобразователя составляет 50%. Резистор R1 на рис. 2 имеет сопротивление 0 Ом и присутствует здесь лишь для
измерения тока, текущего на конденсаторы
C1 и C2.

Во включенном состоянии при V_SW = 0 В
навесной конденсатор C1 заряжается до напряжения V_S через диод D1. Одновременно
накопительный конденсатор C3 аналогичным
образом заряжает конденсатор C2 до 2×V_S
через диод D3. Диоды D2 и D4 закрыты. Так
как выходное напряжение V_CPP больше не подается, выходной конденсатор C4 должен выдавать требуемый нагрузочный ток в цепь
20 мА.

В выключенном состоянии напряжение
коммутационного узла повышается, и напряжение V_SW увеличивает энергию, накопленную в навесных конденсаторах C1 и C2, поднимая уровень до 2×V_S и 3×V_S в конденсаторах C3 и C4 соответственно (при V_SW = V_S).
Диод D2 становится прямосмещенным и позволяет току течь в конденсатор C3, который
заряжается до 2×V_S (после того, как напряжение на его выводах понизилось во время
включенного состояния). Таким же образом
начинает проводить ток диод D4, так что от
конденсатора C3 выходной конденсатор снова заряжается до 3×V_S, и одновременно подается требуемый выходной ток 20 мА в выходную цепь.

И, наконец, в выключенном состоянии индуктивность подает ток 80 мА на навесные
конденсаторы, а также 40 мА — на выходной
конденсатор вольтодобавочного преобразователя, разрядившегося на конденсатор C1
во время работы. Таким образом, ток от вольтодобавочного преобразователя в среднем равен утроенному выходному току генератора
подкачки положительного заряда, то есть
60 мА в данном примере.

Генератор подкачки
отрицательного заряда

Внешний генератор подкачки отрицательного заряда также работает с использованием
двух каскадов (генератор подкачки заряда и регулирование). Генератор обеспечивает отрицательное выходное напряжение –V_S (рис. 1),
а регулирующий каскад приводит выходное
напряжение V_GL к требуемому уровню. Принцип действия драйвера генератора подкачки
заряда демонстрируется на рис. 3.

Рис. 3. Внешний генератор подкачки отрицательного заряда — идеальный случай

Как работает генератор подкачки отрицательного заряда в стационарном режиме?
Предполагается, что все компоненты идеальные, продолжительность включения
вольтодобавочного преобразователя составляет 50%, а резистор R1 имеет сопротивление 0 Ом.

В выключенном состоянии сохраняется высокое напряжение коммутационного узла,
на уровне напряжения V_S, навесной конденсатор C6 заряжается через диод D6 до напряжения V_SW = V_S. Одновременно выходной
конденсатор C7 обеспечивает выходной нагрузочный ток 20 мА.

Во время пребывания во включенном состоянии V_SW = 0 В, поэтому потенциал ранее
положительного вывода навесного конденсатора C6 понижается до уровня заземления,
происходит сдвиг напряжения конденсатора
со смещением V_S. Таким образом, диод D7
оказывается прямосмещенным, что обеспечивает прохождение тока и питание выходной цепи.

Аналогично ситуации с генератором подкачки положительного заряда, средний ток
от вольтодобавочного преобразователя для
обеспечения уровня 20 мА при напряжении
V_CPN равен удвоенному выходному току генератора подкачки отрицательного заряда,
то есть 40 мА в приведенном примере.

Применение генератора подкачки

заряда в реальных условиях

Приведенные примеры (рис. 2, 3) рассматривались для идеальных компонентов и цикла продолжительности включения. В реальных условиях маловероятно, что продолжительность включения составит 50%. В этих
же условиях внешние компоненты всегда будут приводить к потерям, которые необходимо принимать в расчет, чтобы выбрать наилучшую возможную конфигурацию.

Влияние продолжительности
включения

В зависимости от входного напряжения
и необходимых пользователю выходных напряжений V_GL, V_GH и V_S продолжительность
включения будет больше или меньше 50%.
Поскольку конденсаторы не проводят постоянный ток, то средняя величина протекающего через них тока равна нулю по истечении каждого периода времени. Причем амплитуда тока, заряжающего и разряжающего
навесные конденсаторы, будет зависеть от
продолжительности времени включенного
(t_on) и выключенного (t_off) состояния. В случае, когда D = 50% (t_on = t_off ; рис. 2, 3), протекающие в обоих направлениях токи совпадают по величине и идеально разнесены по каждому циклу.

Навесные конденсаторы обеспечивают накопление заряда, так что при выборе слишком малой емкости возрастет импеданс (полное сопротивление) выводов V_SW и V_S, что
приводит к потере напряжения на выходах
генератора подкачки заряда. Обычно достаточно хорошим выбором для навесных и накопительных конденсаторов является емкость 470 нФ. Реактивное сопротивление
X_C = 1×(2π×f×C) навесных конденсаторов
должно быть как можно более низким, чтобы сократить потери.

Емкость выходного конденсатора от 470 нФ
до 1 мкФ — хороший начальный вариант для
большинства приложений, но ее величина
зависит, главным образом, от выходного тока, допустимой величины пульсирующего
компонента выходного напряжения или переходной характеристики нагрузки и может
быть увеличена. Для интенсивных рабочих
циклов рекомендуются выходные и накопительные конденсаторы большей емкости,
чтобы дополнительно уменьшить пульсирующий компонент. В то же время, поскольку каждый диод Шоттки должен быть в состоянии блокировать напряжение V_S, эти
диоды следует выбирать с обратным напряжением по постоянному току не менее V_S
и с номиналом по току выше, чем протекающий через них ток.

Характеристики тока

Реальные компоненты не имеют идеальных
характеристик. Токи заряда конденсаторов
в начальный момент времени могут достигать нескольких ампер. Резистор R1 (рис. 1),
помещаемый между коммутационным узлом вольтодобавочного преобразователя
и выводом навесного конденсатора, помогает уменьшить этот ток. Если используется
резистор с сопротивлением 1 Ом, то амплитуда тока достигает 250 мА (рис. 4a), тогда
как в идеальном случае ток должен составлять всего 40 мА.

Рис. 4. Зависимость тока навесного конденсатора при: а) сопротивлении R1 = 1 Ом; б) сопротивлении R1 = 100 Ом

Результаты моделирования на рис. 4б показывают наличие тока с импульсами прямоугольной формы, который должен при
обычных условиях течь к навесному конденсатору. Такую форму импульсов можно
получить с резистором сопротивлением
100 Ом. Однако потери из-за высокого сопротивления резистора не являются пренебрежимо критически малыми, так что необходимый уровень выходного напряжения
невозможно достичь из-за того, что конденсаторы уже заряжаются не до уровня напряжения V_S, а лишь до V_S –V_R1. Обычно сопротивления R1 = 10 Ом достаточно для того,
чтобы ограничить ток, не создавая слишком
больших потерь.

Регулирующий каскад

Регулирующий каскад с задаваемым выходным напряжением позволяет пользователю гибко подходить к выбору выходного напряжения для конкретного применения.

Мы уже рассматривали, как формируется
напряжение в генераторах подкачки положительного и отрицательного заряда. Следующий каскад (рис. 5— аналогично и для генератора подкачки отрицательного заряда) регулирует выходное напряжение V_GH и V_GL,
рассеивая избыток энергии на биполярном
транзисторе.

Рис. 5. Регулирующий каскад генератора подкачки
положительного заряда

Зенеровский диод приводит напряжение
к требуемому выходному значению, а биполярный транзистор используется для уменьшения потребления тока. Окончательно выходное напряжение на выводах V_GH и V_GL будет равно V_Z –V_be. На рис. 6 представлен
процесс регулирования выходного напряжения, измеряемого до и после каскада. Можно
заметить, что система превосходно регулируется, пока генерируемое на выводах V_CPP
и V_CPN напряжение остается выше выходного показателя, добавленного к падению напряжения на транзисторе. Можно создавать
и более высокую мощность при надлежащем
подборе номиналов компонентов, например,
увеличивая напряжение генераторов подкачки заряда за счет перехода от режима с утроением к режиму с увеличением напряжения
в четыре раза, а также выбирая компоненты
в зависимости от показателей тока и мощности. Максимально возможный выходной ток
зависит также от суммарного потребления
тока системой, которое не должно превышать
ограничения по току вольтодобавочного преобразователя.

Рис. 6. Характеристики регулирования выходного напряжения:
а) генератором подкачки отрицательного заряда; б) генератором подкачки положительного заряда

Для регулирования можно использовать
конфигурацию, представленную на рис. 5,
а также регулятор шунтирующего типа, например TL432.

Преимущество внешних генераторов подкачки заряда — в обеспечении большей гибкости в сочетании с высокими эксплуатационными показателями и низкой стоимостью.
Используя отдельные вольтодобавочные
преобразователи, например, TPS61085 или
TPS61087, можно получить высокомощные
генераторы подкачки положительного или
отрицательного заряда. Для облегчения проектирования выбор компонентов также
можно оценить с помощью инструментального средства для имитационного моделирования TinaTI, которое доступно на сайте
www.ti.com.

⚡️Транзисторный усилитель SRPP | radiochipi.ru

На чтение 4 мин Опубликовано 23.05.2015 Обновлено 07.07.2019

В выходных каскадах усилителей мощности иногда применяют довольно старый вид активной нагрузки в виде резистивной вольтодобавки [1]. Утверждается, что такая нагрузка дает лучшее качество звука, чем транзисторный генератор тока, несмотря на несколько большие нелинейные искажения.

А в схеме усилителя из [2] автор использовал в качестве нагрузки транзисторный генератор тока, но с динамическим изменением величины тока, пропорционально выходному току. В обоих случаях работа однотактного усилительного каскада приближается к двухтактному, что улучшает линейность за счет снижения нагрузки на основной транзистор. В повторителе с обычным генератором тока при изменении входного напряжения ток основного транзистора поддерживается неизменным за счет пропорционального изменения сопротивления транзистора в генераторе тока.

Но такая стабильность тока наблюдается только в отсутствие нагрузки, т.е. в режиме холостого хода. При нагрузке повторителя часть тока ответвляется в нагрузку, и диапазон изменения тока основного транзистора становится больше, чем у генератора тока. Модуляция генератора тока приводит к противофазному изменению тока, так что основной транзистор обеспечивает ток в нагрузке без увеличения протекающего через него тока.

Таким образом, повышается линейность повторителя, поскольку его работа под нагрузкой приближается к режиму холостого хода.В транзисторном усилителе напряжения, описанном в [3], использованы три однотактных каскада, что ухудшает линейность и увеличивает долю четных гармоник. Для повышения линейности усилителя изменена схема генератора тока в дополнительном повторителе перед усилительным транзистором.

Теперь он выполнен на двух транзисторах VT1 и VT3 (рис.1), что обеспечивает возможность управления током. Для этого в базу VT1 через цепь R11-C4 подведена переменная составляющая сигнала с эмиттера усилительного транзистора VT6. Из этой же точки замыкается местная ООС через ОУ DA1, поэтому сигнал в ней достаточно точно соответствует входному, и модулирование им генератора тока не должно увеличивать нелинейные искажения.

Генератор тока на двух транзисторах можно представить как инвертирующий усилитель с эквивалентной схемой, показанной на рис.2. Его коэффициент усиления равен,

а ток определяется падением напряжения на R4. В усилителе из [2] коэффициент усиления генератора тока равен единице, что, видимо, связано с тем, что он используется в качестве нагрузки усилительного транзистора.

В предлагаемой же схеме на генератор тока нагружен повторитель VТ2 (рис.1), поэтому слышимые изменения в звуке появлялись только при коэффициенте усиления 5 и более, однако при Кu>10 уже возможны ограничения сигнала на большой громкости. Введение модуляции генератора тока приводит к “очищению” звука, и даже на малом расстоянии от динамика при большой громкости исчезает ощущение его “махровости” и “окрашенности”.

Предлагаемые изменения в усилителе напряжения проще всего сделать, разместив вновь вводимые элементы (выделены пунктиром) на дополнительной плате (рис.3). Подключение и настройка платы аналогичны описанным в [3]. В качестве VT1 желательно подобрать транзистор с коэффициентом передачи тока не менее 400, чтобы не было слишком большим падение напряжения на резисторе R9.

Подвергся модернизации и выходной повторитель, но сделано это несколько по-другому. В генератор тока и повторитель добавлены транзисторы, включенные по схеме Дарлингтона, и резистор R17, разделяющий светодиод HL1 и базу составного транзистора. Таким образом, появилась возможность подключить к базе VT10 модулирующий сигнал.

Съем модулирующего сигнала производится с базы усилительного транзистора VT6 через цепочку R18-C6. Сопротивление резистора R18 зависит от коэффициента передачи тока составного транзистора VT10- VT11 и подбирается минимально возможным, при котором еще отсутствует ограничение сигнала на максимальной громкости.

Дополнительные элементы VT8, VT10, R15, R17, R18 и С6 смонтированы навесным способом со стороны печатных проводников монтажной платы. Ток, потребляемый 2-канальным усилителем напряжения, не превышает 10 мА, поэтому для питания его можно использовать малогабаритный преобразователь напряжения, вырабатывающий необходимые 160 В.

При проверке усилителя я использовал тестовый диск «Аудиохобби» и музыкальные записи различныхный жанров. При прослушивании данный усилитель с оконечным усилителем тока с режимом “А+” отчетливо воспроизводит сигнал с частотой 1 кГц с уровнем -80 дБ с тестового диска, а при воспроизведении двухтонального сигнала слышны только основные частоты 10 и 11 кГц, а тон с разностной частотой 1 кГц практически отсутствует.

Такие же результаты получены и с ламповым SRPP-усилителем из [3], но на музыкальном сигнале транзисторный усилитель точнее воспроизводит тембры инструментов. Для тех, кто захочет повторить данный усилитель “с нуля”, предлагаю полный чертеж печатной платы с учетом описанных в статье доработок (рис.4).

 

Вольтодобавочные машины — Энциклопедия по машиностроению XXL

Вольтодобавочной машиной называется генератор, включенный последовательно в какую-либо цепь для изме нения напряжения на выходе ее.  [c.378]

Вольтамперные характеристики фотоэлемента 364 Вольтметры — Включение — Схема 373 Вольтодобавочные машины — Определение 378  [c.535]

Испытание машин на нагревание. Испытания на нагрев при приемосдаточных испытаниях производятся для определения превышения температуры (перегрева) обмоток, коллектора и подшипников над температурой охлаждающего воздуха при номинальном режиме работы. Испытания тяговых электрических машин под нагрузкой проводят методом взаимной нагрузки (возвратной работы). При этом методе две однотипные машины соединяют электрически и механически, одна машина работает в режиме генератора, а другая — двигателя (рис. 57). Для покрытия потерь обеих машин служат два генератора вольтодобавочная машина ВДМ для компенсации электрических потерь, линейный генератор ЛГ— механических, магнитных и добавочных потерь. Докажем, что вольтодобавочная машина покрывает электрические потери.  [c.64]

Таким образом, вольтодобавочная машина покрывает электрические потери, а оставшиеся потери покрывает линейный генератор.  [c.64]

Проверка на нагревание производится для испытания тепловой прочности машины. Проверка ведется методом возвратной работы. Сущность этого метода заключается в том, что два однотипных тяговых электродвигателя соединяют электрически и механически. Один из них работает в режиме двигателя, а другой — в режиме генератора. Электрическая энергия, вырабатываемая генератором, потребляется испытуемым тяговым электродвигателем, а последний в свою очередь расходует механическую энергию на вращение генератора. Потери в испытуемых машинах покрываются за счет энергии, получаемой извне. Линейный генератор восполняет механические, магнитные и добавочные потери, а вольтодобавочная машина — электрические потери. Испытуемые тяговые электродвигатели соединяют между собой полумуфтами их остовы опираются на технологические оси и дополнительно укрепляются на постаменте стенда.  [c.281]

Испытание на нагрев ведется без подачи воздуха для охлаждения машины, но при открытых смотровых люках остова в течение 1 ч (в обоих направлениях вращения по 30 мин) при токе 575 А и напряжении 470 В. Испытательные значения силы тока и напряжения устанавливают, регулируя напряжение вольтодобавочной машины и линейного генератора стенда.  [c.281]

Вольтодобавочные машины 2 — 378 Волюметры 5 — 256  [c.405]

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ВОЛЬТОДОБАВОЧНАЯ МАШИНА — вольтодобавочная машина со встречно включенными обмотками возбуждения.  [c.41]

ОБРАТИМАЯ ВОЛЬТОДОБАВОЧНАЯ МАШИНА, обратимый бустер — вспомогательная электрическая машина, которую можно подключать так,, что ее  [c.92]

ОБРАТИМЫЙ БУСТЕР — см. Обратимая вольтодобавочная машина,  [c.92]

Испытание электрических машин на заводе производят под нагрузкой методом возвратной работы. Сущность этого метода заключается в том, что две однотипные машины соединяют электрически и механически. Одна из них работает генератором Г (рис. 30) и отдает вырабатываемую электрическую энергию второй машине, работающей электродвигателем Д, а последняя, в свою очередь, расходует механическую энергию на вращение первой машины. (Приток энергии извне требуется при этом только для покрытия потерь в обеих машинах.) Вольтодобавочная машина ВД компенсирует электрические потери. Линейный генератор ЛГ восполняет механические, магнитные и дополнительные потери в испытуемых двигателе и генераторе. Амперметры и вольтметры показывают ток и напряжение в цепи стенда. Машины на стенде соединяют полумуфтами, надеваемыми на концы валов якоря.  [c.53]

Возбуждаются колебания катушками электромагнитов 3, закрепленных на фундаменте, и якорями 4, подвешенными к нижней плоскости вибростенда. На вибростенде устанавливают колесную пару 9, которую соединяют карданным валом 10 со второй колесной парой 11, закрепленной на жестком фундаменте. Электродвигатели колесных пар работают по методу взаимной нагрузки установленный на вибростенде — в режиме двигателя, л на жестком фундаменте — в режиме генератора. Для питания электродвигателей и компенсации потерь в схеме взаимной нагрузки используют вольтодобавочную машину и линейный генератор.  [c.75]

При большом падении напряжения в питающей сети можно подключать так называемые вольтодобавочные трансформаторы. Как видно из фиг. 174, для этого может служить сварочный трансформатор типа СТЭ (СТЭ 23, 24 или 34), в котором от вторичной обмотки сделано несколько дополнительных отводов. Так, например, схема включения трансформатора СТЭ-24 с двумя отводами (фиг. 174) дает возможность добавлять напряжение 10, 20, 30 в и питать несколько машин общей мощностью до 250 ква. Вольтодобавочный трансформатор позволяет увеличить точность подбора сварочного тока, например при включении машины по схеме, показанной на фиг. 174,  [c.257]

Для обеспечения качественной сварки алюминиевых сплавов машины серии МТП необходимо оснастить устройством для создания ковочного усилия электродов и подключить к прерывателю типа ПИТ электронного модулятора. При наличии запаса индукции сердечника сварочного трансформатора можно повысить кратковременную мощность подключением вольтодобавочного трансформатора или уменьшением числа витков первичной обмотки трансформатора. Однако машины МТП не рекомендуется использовать для сварки ответственных высоко-нагруженных конструкций из алюминиевых сплавов.  [c.59]

При выполнении особенно ответственных сварочных операций, когда для обеспечения стабильного качества сварки требуется жесткое соблюдение постоянства всех параметров сварочного режима, значительные колебания напряжения в сети, питающей машину, недопустимы. В этом случае могут быть применены специальные вольтодобавочные трансформаторы.  [c.306]

Схема поддержания постоянства скорости двигателя постоянного тока быстродействующим регулятором Тирилля представлена на фиг. 101. В ней в цепь возбуждения главного двигателя ГД, вращающего рабочую машину или элемент её, включена вольтодобавочная машина ВМ. Контакты регулятора Тирилля К  [c.71]

ЛГ — линейный генератор А — асинхронный приводной двигатель ВДМ — вольтодобавочная машина Г — тяговый электродвигатель, работающий в режиме генератора Д — испытуемый тяговый лект-родвигатель дпТД. дпг — обмотки добавочных полюсов двигателя и генератора вТД, вг — обмотки главных полюсов (возбуждения) двигателя и генератора  [c.65]

Машины на нагревание испытывают для определения превышения температуры (перегрева) обмоток, коллектора и подшипников над температурой охлаждающего воздуха при номинальном режиме работы. Испытания тяговых электрических машин под нагрузкой проводят методом взаимной нагрузки (возвратной работы). При этом методе две однотипные машины соединяют электрически и механически (с помощью полумуфт). Одна машина работает в режиме генератора, а другая — двигателя (рис. 5.9, а). Машина, работающая генератором Г, питает машину, работающую двигателем ТД. которая вращает генератор. Потери обеих машин покрываются вольтодобавочной машиной ВДМ и линейным генератором ЛГ. Машина ВДМ покрывает электрические потери, а ЛГ — магнитные и механические. Испытание на нагревание производится при номинальном режиме например, для электродвигателя ЭД-118Б при напряжении 463 В, токе 720 А, частоте вращения 585 об/мин и подаче охлаждающего воздуха 1,33 м V .  [c.107]

Временно применение уравнителей напряже ния Томсона, вольтодобавочной машины, мон тируемой с ними на одном валу, и аккумуля торной батареи, включаемой, как обычно в установках трехпроводной системы (фиг. 16) В части аккумуляторной батареи необходимо предусмотреть такое соединение, к-рое давало бы возможность более экономичного заряда и позволяло бы производить все пять переключений, о к-рых говорилось выше. На больших трамвайных станциях постоянного тока, где требуется одновременный отпуск энергии для тяги и для освещения, к-рое необходимо сугубо изолировать от толчков, устанавли-  [c.227]

Во многих случаях для повышения электрической мощности более целесообразно подключение вольтодобавочного траноформатора (фиг. 31). За счет секционирования обмотки этого трансформатора однмремеяно увеличивается общее количество ступеней регулирования мощности, что позволяет более точно настраивать режимы сварки. С применением вольтодобавочного траисформатора электрические потери в машине и расход электроэнергии увеличиваются.  [c.104]

Важнейшим усливием обеспечения стахановских методов труда при точечной и других способах контактной сварки является поддержание сварочной машины в отличном состоянии. При точечной сварке основное значение имеют чистота переходных контактов в сварочной цепи машины и четкая работа включающих устройств. Иногда производительность труда сварщика снижается также из-за значительного падения напряжения в сети, питающей машину. Это падение напряжения вызывает необходимость удлинения времени нагрева точки. Нормальные условия для стахановской работы могут быть созданы увеличением сечения проводов, увеличением мощности силового трансформатора на подстанции или подключением вольтодобавочного трансформатора.  [c.311]

---

Geekcreit® dc 3.7-6v to 400kv boost step up power module высоковольтный генератор Продажа

Точные данные:

Характеристика:

В высоковольтном модуле используется принцип катушки Тесла, состоящий из высоковольтного импульсного выходного напряжения, небольшой размер, высокая эффективность, простая внешняя цепь (просто подключите переключатель, батарея может быть) интенсивность разряда жестокий.

Спецификация:

Модель: MC-105
Объем: длина 65 мм, диаметр 24 мм, диаметр разрезаемой поверхности 22 мм
Напряжение: вход DC3.7-6 В, выход DC200-400KV
Ток: вход 4 А, выход 0,5 А
Длина: вход 10 см или около того, выход около 8 см.
Структура: корпус в одном корпусе
Расстояние полярного разряда: 1,5 см или около того ( не легко повредить)

Питание:

Литий-ионный аккумулятор 3,7 В может использоваться одной или двух серий, таких как 18650, неработающие батареи сотового телефона (для снятия платы защиты предлагаемая емкость 2000 мАч или более) или батарейный блок NiCd / NiMH, свинцово-кислотные батареи 4 В или 6 В.

Этот модуль представляет собой небольшое производство с законченным модулем инверторного трансформатора / усилителя высокого давления, входной терминал постоянного тока 3 В — 7.2 В может получать высокое напряжение постоянного тока 20 кВ (дуга около 1-2 см) на выходе, может использоваться в качестве научных экспериментов в средней школе, электронного оборудования, генератора отрицательных ионов, источника высокого напряжения для использования при выполнении небольших научных исследований.

Примечание:

Избегайте использования электроэнергии под нагрузкой модуля высокого напряжения и высокого напряжения. Необходимо отрегулировать подходящее расстояние до стороны высокого напряжения (до того, как электричество, напряжение и емкость аккумулятора будут пропорциональны расстоянию от высоковольтной дуги, используемой при испытании расстояния дуги от короткого до длительного эксперимента, запрещенного за пределами дуги при включении, энергия может не высвобождаться из-за высокого давления, легко повредить модуль)
Из-за мощности, внутренний нагрев не простой, каждое время включения должно контролироваться в пределах минуты.
Определить, может ли емкость аккумулятора приблизиться к максимальной выходной мощности аккумулятора при измерении напряжения дуги. Если да, то максимальная выходная мощность составляет 6 В.
Две секции литиевой серии малой емкости 7,2 В, измеренное напряжение дуги упало примерно до состояния 4 В, емкость меньшего напряжения понизилась. Рекомендуется использовать более одной литиевой батареи 2000 мА, лучше всего 4000 мА с большим количеством батарей.

Применение:

Обычно используется в производстве высокого давления, DIY электроники, разработке продуктов, высоковольтной электронной безопасности и т. Д.

В пакет включено:

1 x генератор высокого напряжения

15 кВ Высокочастотный DC Высоковольтный генератор дугового зажигания Инвертор Повышающий модуль Повышающий модуль 18650 DIY Kit U Core Transformer Suite 3.7В

Представление продукта:

НЕТ.	Параметр	Значение
1	Источник питания	3,7-4,2 В
2	Рабочий ток	2A (макс.)
3	Выходное напряжение	15 кВ (макс.)
4	Расстояние дуги	1.5 мм (макс.)
5	Размер печатной платы	4,2 * 3,2 * 0,16 см
6	Материал печатной платы	FR4

Список компонентов:

НЕТ.	Название компонента	Маркер для печатных плат	Параметр	КОЛ-ВО
1	Трансформатор	Т1	15кВ	1
2	Диод	D1	UF4007	1
3	Транзистор	NPN	N20	1
4	Резистор	R1	120 Ом	1
5	Винт		M3 * 6 мм	1
6	Переключатель	SW		1
7	Наружный штифт		2П	1
8	Галстук			1
9	Печатная плата		4.2 * 3,2 * 0,16 см	1

ПРИМЕЧАНИЕ: Пользователь может завершить установку с помощью шелкографии печатной платы и списка компонентов.

Внимание:
1>. После работы преобразователь следует залить эпоксидной смолой или изолированным воском, чтобы его можно было использовать в течение длительного периода времени. Когда он работает без нагрузки, он не будет поврежден
2>. Входное напряжение составляет 3,7 В, что соответствует напряжению аккумулятора 18650.Если вы хотите увеличить входное напряжение (довести до 12 В), вам нужно увеличить значение сопротивления резистора обратной связи, иначе триод сгорит. Сопротивление обратной связи увеличивается до 150 Ом-1,5 кОм, его значение следует регулировать от высокого до низкого
3>. Преобразователь 15 кВ — это максимальная мощность, поэтому его предельная мощность не должна превышать 15 кВ, то есть дуга 1,5 см
4>. Перед пайкой удалите краску с паяльной части эмалированного провода.

Примечание: Этот продукт DIY предназначен для создания высокого давления, как и электрическая мухобойка от комаров, если вы коснетесь его рукой, у вас будет ощущение поражения электрическим током, этот набор DIY также имеет тот же принцип работы.

Схема:

Загрузите руководство по установке здесь:

Изображение готовой продукции:

Протестировано:

Предупреждение. Принимая во внимание авторские права партнеров, запрещено размещать фотографии или видео без разрешения в любом другом интернет-магазине.Мы не несем ответственности за какие-либо жалобы, если вы использовали их с нашего веб-сайта произвольно.

1. Протестировано электронной станцией выдающегося партнера ICStation:

Подробнее читайте в видео:
(язык видео — , русский )

2.НОВЫЙ! Протестировано выдающимся партнером ICStation zxDTSxz:

Подробнее читайте в видео:
(язык видео — , русский )

Во-первых, мы должны сказать, что ICStation не принимает никаких форм оплаты при доставке. Раньше товары отправлялись после получения информации о заказе и оплаты.

1) Платеж через Paypal

PayPal — это безопасная и надежная служба обработки платежей, позволяющая делать покупки в Интернете. PayPal можно использовать на icstation.com для покупки товаров с помощью кредитной карты (Visa, MasterCard, Discover и American Express), дебетовой карты или электронного чека (т. Е. С использованием вашего обычного банковского счета).

Мы проверены PayPal

2) Вест Юнион

Мы знаем, что у некоторых из вас нет учетной записи Paypal.

Но, пожалуйста, расслабься. Вы можете использовать способ оплаты West Union.

Для получения информации о получателе свяжитесь с нами по адресу [email protected].

3) Банковский перевод / банковский перевод / T / T

Банковский перевод / банковский перевод / способы оплаты T / T принимаются для заказов, общая стоимость которых составляет до долларов США, 500 долларов США долларов США. Банк взимает около 60 долларов США за комиссию за перевод, если мы производим оплату указанными способами.(с бесплатным номером отслеживания и платой за страховку доставки)

(2) Время доставки
Время доставки составляет 7-20 рабочих дней в большинство стран; Пожалуйста, просмотрите приведенную ниже таблицу, чтобы точно узнать время доставки к вам.

7-15 рабочих дней в: большинство стран Азии
10-16 рабочих дней в: США, Канаду, Австралию, Великобританию, большинство стран Европы
13-20 рабочих дней в: Германию, Россию
18-25 рабочих дней Кому: Франция, Италия, Испания, Южная Африка
20-45 рабочих дней Куда: Бразилия, большинство стран Южной Америки

2.EMS / DHL / UPS Express

(1) Стоимость доставки: Бесплатно для заказа, который соответствует следующим требованиям
Общая стоимость заказа> = 200 долларов США или Общий вес заказа> = 2,2 кг

Когда заказ соответствует одному из вышеуказанных требований, он будет отправлен БЕСПЛАТНО через EMS / DHL / UPS Express в указанную ниже страну.
Азия: Япония, Южная Корея, Монголия. Малайзия, Сингапур, Таиланд, Вьетнам, Камбоджа, Индонезия, Филиппины
Океания: Австралия, Новая Зеландия, Папуа-Новая Гвинея
Европа и Америка: Бельгия, Великобритания, Дания, Финляндия, Греция, Ирландия, Италия, Люксембург, Мальта, Норвегия, Португалия, Швейцария, Германия, Швеция, Франция, Испания, США, Австрия, Канада
Примечание. Стоимость доставки в другие страны, пожалуйста, свяжитесь с orders @ ICStation.com

(2) Время доставки
Время доставки составляет 3-5 рабочих дней (около 1 недели) в большинство стран.

Поскольку посылка будет возвращена отправителю, если она не была подписана получателем в течение 2-3 дней (DHL), 1 недели (EMS) или 2 недель (заказное письмо), обратите внимание на время прибытия. пакета.

Примечание:

1) Адреса APO и PO Box

Мы настоятельно рекомендуем вам указать физический адрес для доставки заказа.

Потому что DHL и FedEx не могут доставлять товары по адресам APO или PO BOX.

2) Контактный телефон

Контактный телефон получателя требуется агентством экспресс-доставки для доставки посылки. Сообщите нам свой последний номер телефона.

3. Примечание
1) Время доставки смешанных заказов с товарами с разным статусом доставки следует рассчитывать с использованием самого длинного из перечисленных ориентировочных сроков.
2) Напоминание о китайских праздниках: во время ежегодных китайских праздников могут быть затронуты услуги определенных поставщиков и перевозчиков, а доставка заказов, размещенных примерно в следующее время, может быть отложена на 3–7 дней: китайский Новый год; Национальный день Китая и т. Д.
3) Как только ваш заказ будет отправлен, вы получите уведомление по электронной почте от icstation.com.
4) Отследите заказ с номером отслеживания по ссылкам ниже:

Схема повышения напряжения переменного тока генератора / генератора переменного тока

В статье объясняется схема повышения мощности генератора переменного тока, которую представил один из ярых последователей этого блога, г-н Майкл Мбамоби.Давайте узнаем подробности.

Технические характеристики

Вот эта схема, которую я хочу вам показать. Я хочу показать вам схему через Homemade Circuit или Brighthub.

Я не видел, как я могу загрузить туда картинку. Пожалуйста, направьте меня. Я могу отправить это через Homemade Circuit. В любом случае я загрузил сюда картинку! посмотрите схему и узнайте, чем занимаются наши нигерийские парни. Я слышу об этом типе устройств только здесь, в Нигерии.

Купил и разобрал.С вашей способностью как Engr. Свагатам Маджумдар, вы можете построить лучшее устройство, которое может выполнять то же самое, независимо от их собственной конструкции.

Люди называют это усилителем мощности генератора! Это позволяет маленьким генераторам выдерживать нагрузки больше, чем их катушки, и чувствовать себя с ними хорошо, не тоскуя!

Я аккуратно разобрал его, потому что D1, R1, R2, C2 и Q1 скрыты внутри клейкой пасты.

AC IN поступает от небольшой генераторной установки мощностью 650 ВА, которая обычно не может обеспечивать питание подключенных нагрузок.

Полярность и значение диода не определены, но это его место в цепи. Он сломался при демонтаже клееной цепи.

Q1 также не удалось отследить, потому что отпечаток был соскоблен производителем. Только его контакты №1 и №3 ответили на цифровой мультиметр, он считал ноль, как неисправный диод, контакт №2 не считывается с любой другой штифт. Контакт № 4, который является вкладкой, также не подключен … просто не могу понять устройство или его характеристики.

Диод D1 синего цвета, маленький стеклянный.

Решение запроса цепи

Уважаемый Майкл,

Мне это кажется схемой повышения напряжения переменного тока. Q1, вероятно, силовой симистор, диод может быть диаком DB-3, я предполагаю это, так как это маленький стеклянный тип и синий цвет.
Я очень скоро расскажу об этой схеме в своем блоге …. пожалуйста, следите за обновлениями в моем блоге.

Спасибо и привет.

Описание схемы

Схема представляет собой простой усилитель переменного напряжения.Основная часть, которая отвечает за подачу избыточной мощности, — это высоковольтный конденсатор C1, который заряжается с каждым циклом переменного тока и возвращает мощность через переключающий симистор на подключенную нагрузку.

Таким образом, нагрузка получает дополнительную мощность за счет переключения высоковольтного конденсатора через симистор.

Симистор, вероятно, это BTA41 / 600A, который реагирует и включается, как только диак срабатывает. Минимальное напряжение, необходимое для зажигания диака, составляет около 30 вольт.

Вышеупомянутая концепция также может быть реализована с помощью следующей схемы, которая проще, чем указанная выше, а также намного дешевле.

Номиналы конденсаторов можно изменять и экспериментировать с ними в зависимости от нагрузки и индивидуальных предпочтений.

Однако эту схему можно использовать только для обогревателей, таких как утюги, обогреватели, гейзеры, духовки, тостеры, воздуходувки, сушилки, фена и т. Д.

Усилитель сетевого напряжения с использованием двух конденсаторов и двух диодов

Используйте диоды 1N5408 вместо 1N5402, ошибочно показанного на диаграмме выше.

Video Proof

(PDF) Самозапускающийся повышающий преобразователь постоянного тока для маломощных и низковольтных микробных электрических генераторов

0.3В. Его высокий коэффициент увеличения позволяет выходное напряжение выше

2 В в зависимости от условий нагрузки. Регламент MPPT

помогает преобразователю максимально использовать энергию от МЭГ

при переменной концентрации топлива. Максимальный общий КПД

, достигнутый экспериментально при номинальных условиях

, составляет 74%.

VIII. ПЕРСПЕКТИВЫ

Одна из следующих задач — изменить схему так, чтобы

можно было интегрировать. Для того чтобы предвидеть полную интеграцию

(активный и пассивный), структура, вероятно, должна быть в значительной степени изменена.Мы предлагаем отделить главную цепь повышения

от цепи запуска. Повышающий преобразователь при переключении на высокой частоте

(в мегагерцовом диапазоне) позволит интегрировать

его катушки индуктивности. Запуск необходим, но можно сделать

отдельно и иначе.

БЛАГОДАРНОСТИ

Эта работа была поддержана грантом MiCoNet 2 (ANR

2010 BLAN 0909 01) французского национального агентства за

Research.

Н. Дегренн благодарит Марселино Сейфа из Ливанского университета

за его работу по моделированию микробных топливных элементов.

ССЫЛКИ

[1] M.C. Поттер, «Электрические эффекты, сопровождающие разложение

органических соединений», Лондонское королевское общество. Серия Б, содержащая

статей биологического характера, т. 84, 1911, стр. 260-276.

[2] I.S. Чанг, Дж. Янг, Г. Гил, М. Ким, Х.Дж. Ким, Б.В. Чо, и

B.H.Ким, «Непрерывное определение биохимической потребности в кислороде

с использованием микробного биосенсора на топливных элементах», Biosensors and

Bioelectronics, vol. 19 января 2004 г., стр. 607-613.

[3] S.T. О, J.R. Kim, G.C. Премьер Т. Ли, К. Ким и У. Т. Слоан,

«Устойчивая очистка сточных вод: как могут способствовать микробные топливные элементы

», «Успехи биотехнологии», август 2010 г.

[4] З. Ду, Х. Ли и Т. Гу, «Современный обзор микробного топлива

клеток: многообещающая технология для очистки сточных вод и биоэнергетики

», «Успехи биотехнологии», т.25, 2007, стр. 464-82.

[5] D.R. Ловли, «Микроб электрический: преобразование органического вещества в

электричество»,

Текущее мнение в области биотехнологии

, т. 19, 2008, pp. 564-

71.

[6] X. Cao, X. Huang, P. Liang, K. Xiao, Y. Zhou, X. Zhang, and B.E.

Логан, «Новый метод опреснения воды с использованием микробных опреснительных ячеек

», Наука об окружающей среде и технологии, т. 43,

Сен.2009, стр. 7148-52.

[7] Э. Мартин, О. Савадого, С.Р. Гио и Б. Тартаковский, «Влияние условий эксплуатации

на производительность микробного топливного элемента

, засеянного мезофильным анаэробным илом», Biochemical

Engineering Journal, vol. 51, сентябрь 2010 г., стр. 132–139.

[8] S.E. О, и Б. Логан, «Изменение напряжения во время работы батареи микробного топливного элемента

», Journal of Power Sources, vol. 167, 2007, с. 11 — 17.

[9] J.W. Кимбалл, Т. Флауэрс, С. Член и П.Л. Чепмен, «Проблемы проектирования понижающего входного напряжения

, маломощного повышающего преобразователя», Power

Electronics Letters, vol. 2, 2004, с. 96-99.

[10] П.-Хунг Чен, К. Исида, Х. Чжан, Ю. Окума, Ю. Рю, М.

Такамия, и Т. Сакураи, «Входной нагнетательный насос 0,18 В с передним корпусом

смещение в схеме запуска с использованием 65-нм CMOS », IEEE Custom

Integrated Circuits Conference, 2010, стр.1-4.

[11] Ю.К. Рамадасс и А.П. Чандракасан, «Безбатарейная термоэлектрическая интерфейсная схема

со сбором энергии с пусковым напряжением 35 мВ», IEEE

Journal of Solid-State Circuits, 2010, стр. 333–341.

[12] Дж. М. Дамашке, «Дизайн преобразователя низкого входного напряжения для термоэлектрического генератора

», IEEE Transactions on Industry

Applications, vol. 33, 1997, стр. 1203-1207.

[13] С. Бен-Яаков и И. Фридман, «SPICE-совместимая модель автоколебательного преобразователя

», 23-я Конвенция инженеров-электронщиков IEEE и

в Израиле, 2004 г., стр.342–345.

[14] М. Поллак, Л. Матеу и П. Спис, «Повышающий преобразователь постоянного тока в постоянный с

связанных индукторов для низких входных напряжений», Fraunhofer IIS, 2008.

[15] Д. Гргич, Т. Унган, М. Костич и Л.М. Рейндл, «Преобразователь постоянного напряжения

со сверхнизким входным напряжением для сбора микроэнергии», PowerMeMs,

2009, стр. 265-268.

[16] Linear Technology, «Повышающий преобразователь сверхнизкого напряжения и Power

Manager», техническое описание LTC3108, 2010 г., стр.1-20.

[17] Coilcraft, «Связанные индукторы — LPR6235», лист данных LPR6235,

2010, стр. 1-2.

[18] А. Андерс, «ECT 310 — Питание от разницы температур»,

, информационный документ, 2010 г.

[19] Seiko, «ИС насоса заряда при сверхнизком напряжении для повышающего DC-

Запуск преобразователя постоянного тока », S-882Z datasheet, 2010

[20] Y. Qiu, C. Van Liempd, BO Хет Вельд, П.Г. Бланкен и К. Ван

Хоф, «Индуктивный повышающий преобразователь диапазона входной мощности от 5 мкВт до 10 мВт

для сбора фотоэлектрической энергии внутри помещений со встроенным алгоритмом отслеживания точки максимальной мощности

», Международная конференция по твердотельным устройствам

IEEE 2011, стр.118-120.

[21] Дж. Миддо, С. Ченг, В. Лю и Р. Вагнер, «Как сделать катоды

с диффузионным слоем для однокамерных микробных топливных элементов

», 2006 г. Доступно: http://www.engr.psu.edu/ce/enve/logan

/bioenergy/pdf/Cathode_093008.pdf. [Проверено 23 июня 2011 г.].

[22] B.E. Логан, С. Ченг, В. Уотсон и Г. Эстадт, «Щеточные аноды Graphite Fiber

для увеличения выработки энергии в микробных топливных элементах с воздушным катодом

», Environmental Science & Technology, vol.

41, май. 2007, стр. 3341-3346.

896

hal-00638164, версия 1 — 4 ноября 2011 г.

Бустерный генератор | Наземные извещатели

Бустерный генератор:

Бустерный генератор — это генератор постоянного тока, функция которого заключается в подаче или добавлении определенного напряжения в цепь для компенсации падения ИК-излучения в фидерах и т. Д.

Бустерный генератор — это, по сути, серия постоянного тока. генератор большой емкости по току и включен последовательно с фидером, падение напряжения которого должно быть скомпенсировано, как показано на рис.13,65. Он приводится в движение с постоянной скоростью параллельным двигателем, работающим от шин. Поскольку бустер является последовательным генератором, генерируемое им напряжение прямо пропорционально силе поля, которое здесь является током фидера. Когда ток фидера увеличивается, падение напряжения в фидере также увеличивается. Но повышенный ток фидера приводит к большему возбуждению поля в бустер-генераторе, который подает более высокое напряжение в фидер для компенсации падения напряжения. Для точной компенсации падения напряжения бустерный генератор должен иметь маркировку на прямом или линейном участке его вольт-амперной характеристики.

Может быть предложено компенсировать падение напряжения в фидере за счет чрезмерного компаундирования генераторов вместо использования бустера. Такой метод не применим для фидеров разной длины, так как он будет нарушать напряжение других фидеров. Преимущество использования бустерного генератора заключается в том, что каждый питатель можно регулировать независимо, что является большим преимуществом, если питатели имеют разную длину.

Сравнение трех- и двухпроводного распределения постоянного тока:

Стоит провести сравнение между трехпроводным и двухпроводным распределением постоянного тока.Будет показано, что есть большая экономия материала проводника, если мы используем 3-проводную систему вместо 2-проводной системы для постоянного тока. распределение. Для сравнения примем, что

• количество передаваемой мощности P такое же
• напряжение V на клеммах потребителя такое же
• дальность передачи такая же
• КПД передачи (а значит и потери) тот же
• 3-проводная система симметричная e.нет тока в нулевом проводе
• площадь поперечного сечения нулевого провода составляет половину поперечного сечения внешних проводов в 3-проводной системе

Ток через выходы при 3-проводной системе

Поскольку эффективность передачи одинакова, это означает, что потери такие же, т.е.

Следовательно, площадь поперечного сечения внешних выводов в трехпроводном корпусе будет составлять четверть каждого провода в двухпроводном корпусе.

Если l — длина линии, то

Следовательно, для 3-проводной системы требуется только 5/16 (или 31.25%) столько же меди, сколько в 2-проводной системе. Если нейтраль имеет такое же поперечное сечение, что и внешняя, то

Детекторы заземления:

Датчики заземления — это устройства, которые используются для обнаружения / индикации замыкания на землю незаземленного постоянного тока. системы. Когда в такой системе происходит замыкание на землю, следует немедленно принять меры для его устранения. Если этого не сделать и произойдет второе замыкание на землю, произойдет короткое замыкание. Лампы обычно используются для обнаружения замыканий на землю.Они подключаются к незаземленной 2-проводной системе, как показано на рис. 13.66.

Каждая лампа должна иметь номинальное напряжение, равное линейному напряжению. Две последовательно соединенные лампы будут тускло светиться, будучи подвергнуты воздействию половины номинального напряжения. Если замыкание на землю происходит на одном из проводов, лампа, подключенная к заземленному проводу, не будет гореть, в то время как другая лампа будет гореть ярко.

Высоковольтный трансформатор-генератор для 3–6 В пост. Тока до 400 кВ Повышающий силовой модуль 400000 В, входное напряжение: 3–6 В пост. Тока

Описание:

В высоковольтном модуле используется принцип, по которому катушка Тесла сделана из высоко- Напряжение импульсное выходное напряжение ток, небольшой размер, высокая эффективность, простая внешняя цепь (просто подключите переключатель, батарея может быть) интенсивность разряда.Этот модуль представляет собой небольшое производство с законченным модулем инверторного трансформатора / усилителя высокого давления, входной терминал постоянного тока 3 В — 7,2 В может получать высокое напряжение постоянного тока 20 кВ (около 1-2 см дуги) на выходе может использоваться как наука в средней школе эксперименты, электронное оборудование, генератор отрицательных ионов, источник высокого напряжения для использования в малых науках.

Технические характеристики:

• Входное напряжение: 3–6 В постоянного тока
• Входной ток: 2–5 А
• Тип высокого давления: тип импульсного тока
• Выходное напряжение: 400000 В (обратите внимание к безопасности)
• Расстояние разряда высокого давления между: 10 мм — 20 мм
• Длина выходного провода высокого напряжения: 100 мм
• Длина кабеля питания на входе: 100 мм (красная линия — положительный)

Проводка:

• Красное соединение: «+»
• Зеленое соединение: «-»
• вывод: другая сторона, кабель того же цвета

Работа:

Прерывистая, непрерывная работа не позволяет более 1 минуты и выход сторона не допускает короткого замыкания.Неправильное напряжение и долгая работа, легко повреждаемый модуль

Примечание:

Высоковольтный модуль не должен использовать электричество при высоком напряжении без нагрузки. (Мощность должна быть отрегулирована на подходящем расстоянии от выходной линии высокого напряжения, емкость батареи пропорциональна расстоянию и использованию дуги высокого давления (не максимально возможное напряжение, вы должны обеспечить достаточный ток). испытание расстояния дуги от короткого до длинного, не превышайте максимальное расстояние дуги электричества, энергия не может быть высвобождена из-за высокого давления, может легко повредить модуль.)

В пакет включено:

1 x высоковольтный трансформатор-генератор для 3-6 В постоянного тока до 400 кВ Повышающий модуль питания 400000 В

Китай 3,6–6 В постоянного тока 400 кВ Повышающий модуль питания Генератор напряжения Черный на Global Sources, Трансформатор, Высоковольтный трансформатор, DIY

Номер модели: CF005- # 4499

Фирменное наименование: INTOP

Происхождение: Китай (материк)

Мелкие заказы: Принято

Основные характеристики / Особые характеристики:

Спецификация:
Напряжение: Вход DC3.6-6 В, выход DC 400 кВ — 600 кВ (обратите внимание, что в целях безопасности)
High Тип: импульсный ток
Расстояние биполярного разряда высокого напряжения: 10-20 мм
Линии выходного напряжения Длина: около 100 мм
Длина входного кабеля питания: около 10 мм (красный — положительный)
Размеры: Φ24 * 63 мм
О питании:
Литий-ионный аккумулятор 3,7 В может использоваться одной или двух серий, таких как 18650, неработающие батареи сотового телефона (для снятия платы защиты, предлагаемая емкость 2000 мАч или более ) или батарейный блок NiCd / NiMH, свинцово-кислотные батареи 4 В или 6 В.
Этот модуль представляет собой небольшое производство с законченным модулем инверторного трансформатора / усилителя высокого давления, входное напряжение DC3V-7.2V может получать 200000 вольт для высокого напряжения постоянного тока (около 1-2 см дуги) на выходе может использоваться как высокое школьные научные эксперименты, электронное оборудование, генератор отрицательных ионов, источник высокого напряжения для использования при создании небольшой науки.