Высокая стоимость нетоксичной жидкости с высокой вязкостью ограничивает использование VWD в конструкциях. Вязкую жидкость, используемую в настенных демпферах, трудно получить, за исключением развитых стран, таких как США и Япония. Кроме того, текущая конструкция VWD может быть скорректирована только путем изменения конструкции. Однако эти конструктивные изменения напрямую влияют на цену и размер ВВД.Для реальной модели ВВД с размерами 2 м × 2 м и зазором между пластинами 2 мм требуется 16 л вязкой жидкости, а каждый литр стоит 100 долларов США. В этом исследовании разрабатывается регулируемый стеновой демпфер, который не требует высоковязкой жидкости для улучшения и адаптации сейсмических характеристик на основе конструкции конструкции.

3 РАЗРАБОТКА DFWD

Новая конструкция DFWD (PI 2016700148) разработана на основе байпасной системы. В этой системе можно настроить клапан двойного действия для регулирования давления жидкости и гашения динамических колебаний.DFWD можно использовать для уменьшения структурных повреждений рамных конструкций любого типа (включая стальные, железобетонные и деревянные), подверженных динамическим нагрузкам, вызванным землетрясениями, ветром и цунами. Благодаря своей архитектурной гибкости DFWD можно использовать при модернизации.

DFWD включает в себя фиксированный прямоугольный бак, прикрепленный к нижней балке, и стальные пластины, которые делят бак на несколько параллельных секций одинакового размера для улучшения работы демпфера (рис. 3). К верхней балке внутри резервуара прикреплена подвесная Т-образная стенка.Эта Т-образная стенка совершает горизонтальное движение внутри контейнера (рис. 4а). К подвесной Т-образной стенке приварено несколько ребер, чтобы обеспечить циркуляцию жидкости внутри резервуара и обходные трубы во время вибрации (рис. 4b). Крышка закрывает резервуар и поддерживает давление жидкости внутри резервуара (рис. 5). Байпасные трубы с клапанами двойного действия подсоединены к каждой части резервуара для регулирования давления жидкости и поддержания потока жидкости между ребрами (рис. 6). Вокруг резервуара приваривается прямоугольная соединительная стяжка, которая служит в качестве элемента жесткости для предотвращения коробления DFWD вне плоскости из-за высокого давления жидкости внутри резервуара (рис. 7).В этой конструкции все стальные пластины и края ребер покрыты прокладками для обеспечения плавного движения и герметизации различных частей демпфера (рис. 8).

Прямоугольный бак и стальной лист

Подвесная Т-образная стенка и плавник

Крышка

Трубка с вентилем

Бандерная стяжка

Прокладка

Межэтажный снос происходит в результате динамической вибрации. Эти заносы приводят к боковому перемещению подвешенной Т-образной стенки внутри резервуара. Кроме того, ребра обеспечивают циркуляцию жидкости по байпасным трубам. В конструкции DFWD циркуляция жидкости внутри заслонки может регулироваться различными типами клапанов двойного действия, установленных в расходящихся трубах. На рисунках 9 и 10 показаны изометрический вид и вид спереди DFWD соответственно.

Изометрический вид демпфера с расходящейся стенкой

Демпфер с расходящейся стенкой, вид спереди

Конструкция DFWD может быть отрегулирована путем управления клапанами и легко настраивается в соответствии с конкретными требованиями конструкции.Концепция дизайна направлена ​​на снижение перепада давления жидкости для поглощения энергии вибрации. Следовательно, в этом устройстве можно использовать любой тип жидкости с низкой вязкостью, которая может легко циркулировать по байпасным трубам. На рисунке 11 показано положение DFWD внутри рамы.

Положение демпфера расходящихся стенок жидкости (DFWD) внутри рамы

3.1 VWD по сравнению с DFWD

1. Механизм VWD основан на действии жидкого материала с высокой вязкостью; это действие ограничивает производительность и регулируемость настенного демпфера и увеличивает стоимость производства. Напротив, механизм DFWD основан на байпасной системе, которая регулирует давление жидкости, что позволяет использовать любой тип жидкости в DFWD.
2. Производительность VWD можно регулировать только изменением размера стенки, что увеличивает стоимость демпфера. Напротив, производительность DFWD можно регулировать с помощью клапанов двойного действия в соответствии с требованиями. Поскольку вязкость жидкости зависит от температуры, повышение температуры в VWD во время работы может напрямую снизить его функциональность; однако изменения температуры не влияют на давление жидкости или производительность DFWD.
3. Для изготовления VWD требуются специальные материалы и оборудование, которые доступны только в нескольких развитых странах, таких как США и Япония. Однако конструкция DFWD не требует каких-либо специальных материалов, поэтому DFWD можно легко изготовить в любой точке мира при значительно меньших затратах.

4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА РАБОТЫ DFWD

1. Неизолированная рама (RC-B)
2. Рама с DFWD (RC-D)

4.1 Технические характеристики прототипа DFWD

Прототип DFWD прошел экспериментальные испытания для оценки его характеристик.На рисунках 12–14 показаны фотографии прототипа DFWD. Реальная модель включала резервуар высотой 1500 мм, длиной 1500 мм и шириной 150 мм. Танк делился на три равные части двумя прямоугольными стальными пластинами с каждой стороны. Использовалась подвесная Т-образная стенка высотой 1800 мм, длиной 1400 мм и шириной 8 мм. К подвесной Т-образной стенке крепились шесть ребер, и жидкость проталкивалась внутрь бака при вибрации и движении. К баку в два ряда на расстоянии 500 мм приварили двенадцать труб с вентилями. Были подготовлены четыре комплекта труб с одинаковым расстоянием между каждой из трех частей резервуара, чтобы распределить давление жидкости поровну между тремя секциями. Общая длина каждого комплекта труб с клапанами составляла 450 мм от центра к центру. Однодюймовые клапаны двойного действия, соединенные с 2-дюймовыми. Колена 90° с преобразователем использовались для снижения и регулирования давления жидкости. Внизу после крепления подвесной Т-образной стенки к верхней балке добавлен зазор 5 мм для предотвращения поломки устройства и заполнения бака гидравлическим маслом.Все края были закрыты прокладками. Стальная крышка закрывала резервуар для поддержания давления жидкости внутри, а к резервуару была приварена прямоугольная бордюрная стяжка толщиной 50 мм в качестве элемента жесткости для предотвращения коробления резервуара. В этом эксперименте использовалось обычное гидравлическое масло с низкой вязкостью.

Бак

Подвесная Т-образная стенка

Размещение подвесной Т-образной стенки внутри резервуара

4.

Стальная коробка использовалась для размещения и крепления железобетонных колонн к фундаменту (рис. 15). Детали RC-B и RC-D показаны на рисунках 16 и 17 соответственно. Размер сечения, высота рамы и длина пролета обеих рам были одинаковыми. Высота и свободная длина бетонных рам составляли 2000 и 1800 мм соответственно. Сечения балок и колонн были спроектированы как квадраты размером 200 мм (рис. 16).Для балок и колонн толщина бетонного покрытия принималась равной 25 мм. Четыре продольных стержня диаметром 14 и 20 мм использовались для усиления балок и колонн соответственно. Пределы текучести продольной арматуры и плоских стальных стержней составляли 460 и 250 МПа соответственно. Подвесная Т-образная стенка DFWD была прикреплена к бетонной балке с помощью 10 соединительных болтов диаметром 20 мм, встроенных в балку. Затем бетон заливают в форму. Динамическое испытание бетонных рам началось с 0 мм и достигло смещения 40 мм (Рисунок 18). На рисунках 19 и 20 показаны прототипы двух бетонных рам, подвергнутых динамическим нагрузкам от их верхнего правого узла.

Стационарная опора для бетонных образцов

Деталь голого бетонного каркаса

Деталь бетонной рамы, оборудованной демпфером с расходящейся стенкой

История перемещений для железобетонных моделей

Каркас из голого бетона

Бетонная рама, оборудованная стеновым демпфером с расходящейся жидкостью

5 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

Рабочие характеристики устройства DFWD были исследованы в бетонных рамных конструкциях, подвергнутых смещению.Бетонный каркас с DFWD оценивался с точки зрения временной истории смещения с максимальной амплитудой смещения 40 мм; этот максимум был выбран потому, что движение подвесной Т-образной стенки внутри контейнера было ограничено зазором 50 мм. Модель RC-D была испытана в условиях полностью открытого клапана. Производительность DFWD можно регулировать, управляя клапанами двойного действия. Голая бетонная рама и рама с DFWD сравнивались с точки зрения начальной трещины, отношений сил и перемещений, скелетной кривой и рассеяния энергии.

5.1 Сравнение экспериментальных результатов

Деформации голой бетонной рамы и рамы с DFWD показаны на рисунках 19 и 20. В голой раме начальная трещина возникла, когда нагрузка в стыке колонна-балка достигла 29 кН из-за боковых циклических нагрузок. Напротив, первоначальная трещина в раме, оборудованной DFWD, появилась в зоне соединения при нагрузке 36 кН. Большинство секций колонны треснуло, а диагональные трещины появились и распространились на соединениях балки-колонны из-за боковых циклических нагрузок.Для обеих рам отказ произошел в колонне в месте соединения балки с колонной, как показано на рис. 21a,b.

Распространение трещины и разрушение в зоне соединения. DFWD = расширяющийся жидкостный демпфер

На рисунках 22 и 23 показаны соотношения силы и смещения и скелетные кривые голой рамы и рамы с DFWD соответственно. При боковом смещении 40 мм максимальное усилие голой рамы достигало 39.01 кН; Напротив, рама с DFWD выдерживала усилие до 49,09 кН при том же смещении. Эти результаты подтвердили эффективность DFWD: рама, оснащенная DFWD, рассеивала почти на 28 % больше силы при боковом смещении 40 мм, когда все клапаны были открыты.

Каркас из голого бетона (RC-B)

Бетонная рама с DFWD (RC-D)

Коэффициент демпфирования рамы с DFWD был равен 6.3%, которая была рассчитана на основе площади под кривой соотношения максимальной силы и смещения. Кроме того, соотношение сила-скорость рамы с DFWD и результирующее соотношение сила-скорость были получены путем вычитания силы голой рамы из силы рамы с DFWD, как показано на рисунке 24.

Отношение сила-скорость. DFWD = расширяющийся жидкостный демпфер

На рис. 25 сравниваются кривые скелета голой бетонной рамы и рамы, оснащенной DFWD.

Сравнение кривых каркаса для голой рамы и рамы с расходящимся жидкостным демпфером (DFWD)

Результаты показывают, что общая грузоподъемность и пластичность рамы, оснащенной DFWD, были выше, чем у голой бетонной рамы. Эти результаты применимы для условий 100% открытого клапана. Следовательно, ожидается, что производительность улучшится за счет закрытия всех клапанов, поскольку большее давление жидкости будет поглощаться и сбрасываться клапанами двойного действия в середине перепускных труб.

В таблице 1 сравнивается пластичность рамы, оснащенной DFWD, и рамы без покрытия. Результаты показывают, что рассеивание энергии в раме с DFWD и открытыми клапанами было примерно на 17,8% лучше, чем у голой рамы.

Образцы	Площадь под кривой (кН.мм)	Разница (%)
Чистая рама	2 405	——-
DFWD (с полностью открытыми клапанами)	2 835	17. 8

• Примечание . DFWD = демпфер стенок с расходящейся жидкостью; ЖБ = железобетон.
• Поскольку HARE FRAME считается эталоном, а другие модели сравнивались с голой рамой, дефисы вставляются для разницы в площади под кривой для голой рамы.

5.2 Сравнение экспериментальных результатов с предыдущими исследованиями в лабораторных и коммерческих масштабах

Сравнение характеристик разработанного жидкостенного демпфера с прошлыми опытами в лабораторных и коммерческих масштабах VWD невозможно из-за различий в размерах стенок и свойствах используемых материалов. Тем не менее, производительность DFWD сравнивалась с прошлым исследованием болезни Виллебранда, проведенным Лу и др.29. Размер прототипа DFWD в этом исследовании. Несколько частот и соответствующих смещений использовались для оценки характеристик БВ в различных условиях. Результаты испытаний, относящиеся к смещению 9,8 мм и частоте 0,2 Гц, в виде графика зависимости силы сопротивления от относительного смещения, показаны на рисунке 26a. Соответственно, соотношение сила-смещение DFWD со смещением 9,8 мм также показано на рисунке 26b. Как видно из рисунков, результаты показали, что VWD был способен поглощать усилие 3,5 кН; напротив, DFWD выдерживал усилие до 7 кН при том же смещении.

Сравнение характеристик демпфера с расходящейся стенкой (DFWD) и демпфера с вязкостной стенкой (VWD)

Компания Oiles Industry Co., Ltd. провела экспериментальную проверку эффективности ВРД коммерческого назначения различных типоразмеров (шириной от 1000 до 3950 мм и высотой от 1000 до 3000 мм) при различных значениях частоты, смещения и скорость.33 VWD с размерностью почти 1.В 5 раз больше прототипа DFWD при смещении ±40 мм выдерживал усилие около 350 кН при частоте 1,0 Гц и скорости 150 мм/с, тогда как DFWD способен воспринимать усилие 50 кН за 40 с. скорость мм/с.

5.3 Влияние различных параметров на производительность DFWD

Несколько параметров влияют на производительность и мощность разработанного DFWD, как описано ниже:

Тип жидкости:

Как показано в литературе, существует прямая зависимость между вязкостью жидкости и демпфирующей способностью вязкостных демпферов.Следовательно, использование высоковязкой жидкости в DFWD увеличивает демпфирование внутри контейнера; однако, поскольку конструкция DFWD основана на перепаде давления жидкости через байпасную систему, наиболее подходящим типом жидкости является жидкость с низкой вязкостью, такая как гидравлическое масло. Жидкости с низкой вязкостью экономичны и их легко найти по сравнению с жидкостями с высокой вязкостью, которые требуются для VWD.

Размеры стены:

Увеличение длины контейнера без увеличения количества секций внутри контейнера не влияет на производительность DFWD, поскольку межэтажный сдвиг конструкции ограничен. Следовательно, горизонтальное перемещение лопасти внутри емкости, обеспечивающей циркуляцию жидкости изнутри стенки к трубам, также ограничено. В качестве альтернативы, добавление большего количества секций внутри стены, что требует дополнительных систем байпаса (трубы и клапаны), улучшает работу клапана за счет увеличения перепада давления. Кроме того, увеличение высоты и ширины стенки увеличивает объем жидкости, циркулирующей внутри байпасной системы, что увеличивает перепад давления. Однако существует ограничение на пропускную способность клапанов и байпасных труб.

Состояние клапана:

DFWD, который является устройством, зависящим от скорости, был протестирован на основе управления рабочим объемом в условиях открытого клапана; таким образом, ожидается, что он будет генерировать большую силу, когда клапаны закрыты на разные степени (30 °, 60 ° и 90 °) и с более высокой скоростью.

5.4 Влияние различных настроек состояния клапана

Чтобы показать влияние состояния клапана на характеристики DFWD, с помощью программного обеспечения midas-NFX было проведено 2D-моделирование жидкости. В этом концептуальном моделировании для простоты рассматривалась только одна часть резервуара и трубы, как показано на рисунке 27. В соответствии с экспериментальным тестом скорость была определена как 0,04 м/с для моделирования с правой стороны ребра, как показано на рисунке. на рисунке 28 синими стрелками.Диаметр трубы составляет 2 дюйма в соответствии с моделью-прототипом, и она была перекрыта в середине на 30 %, 60 % и 90 % из-за действия клапана для оценки поведения жидкости при различных состояниях регулирующего клапана.

2D модели моделирования

Результаты моделирования давления жидкости

На рисунках 28 и 29 показаны результаты моделирования для всех моделей по давлению (Н/мм ² ) и скорости (мм/с), а также максимальному давлению и скорости при различной настройке блокировки перепускной трубы регулирующим клапаном. в таблице 2.

Результаты моделирования скорости жидкости

Образцы	Максимальное давление (Н/мм 2 )	Перепад давления (%)	Максимальная скорость (мм/с)	Разница скоростей (%)
0% блокировки	0.0143	—	38.6671	—————
30% засорение	0,0226	58. 04	37.0082	−4,29
60% засорение	0,0292	104,2	37.4524	−3,14
90% засорение	0.1969	1 276,92	642.4256	1 561,43

Как видно из результатов, давление в резервуаре, а также в трубе увеличивается за счет увеличения процента блокировки байпасной трубы через регулирующий клапан, что приводит к созданию более высокой силы сопротивления для настенного клапана. В первых трех моделях, которые включают полностью открытую трубу, закупорку трубы на 30% и закупорку трубы на 60%, максимальное давление возникает на границе резервуара и трубы из-за перепада давления, так как поступает большой объем жидкости и пройти от меньшего пути, который является трубой. Следовательно, несмотря на то, что труба заблокирована на 30% и 60%, максимальное давление увеличивается на 58,04% и 104,2% соответственно по сравнению с полностью открытым состоянием.

С другой стороны, для трубы, заблокированной на 90%, критическая точка с максимальным давлением возникла точно перед блокирующей пластиной, потому что путь открыт только на 10%, а более высокое падение давления происходит за клапаном.Таким образом, максимальный прирост давления приходится на трубу с 90%-ным состоянием закупорки, что составляет 1276,92%. Кроме того, скорость жидкости имеет максимальное значение в резервуаре для первых трех моделей (полностью открытый клапан, 30% и 60% закрытие клапана), аналогично давлению жидкости, но показало небольшое падение на -4,29% и -3,14. % по сравнению с полностью открытым состоянием. Однако, несмотря на то, что байпасная труба была перекрыта на 90%, скорость увеличилась до 1561,43% за счет более узкого пути трубы. Следовательно, как и ожидалось, хотя клапан закрыт до определенной степени, в баке и перепускной трубе возникает более высокий перепад давления, что приводит к большей динамической силе, создаваемой давлением жидкости при движении ребер.

6 ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В этом исследовании была разработана новая адаптивная и регулируемая конструкция DFWD с использованием механизма байпасной системы для снижения влияния динамических вибраций на рамные конструкции, подвергающиеся воздействию динамических сил. DFWD работает за счет циркуляции жидкости по расходящимся трубам и регулирует давление жидкости с помощью клапанов двойного действия. Конструкция DFWD может быть отрегулирована путем ручного управления клапанами двойного действия для различных ситуаций. Напротив, VWD можно отрегулировать только путем изменения размера стены, что является основной причиной увеличения стоимости. В отличие от механизма VWD, который основан на трении между материалом жидкости с высокой вязкостью и внутренними пластинами (которые являются зависимым от температуры и дорогим материалом), DFWD контролирует давление жидкости для поглощения и рассеивания динамических вибраций. В результате в DFWD можно использовать любой тип жидкости с низкой вязкостью. Кроме того, изготовление DFWD не требует каких-либо специальных материалов или оборудования, и их можно легко изготовить в глобальном масштабе с экономией до 75% по сравнению с другими типами настенных демпферов.Был изготовлен и экспериментально испытан прототип устройства для оценки эффективности DFWD в конструкциях с железобетонным каркасом. В ходе испытаний эффективность DFWD оценивалась при амплитуде смещения 40 мм. Результаты испытаний показали, что рама, оснащенная DFWD, поглощала и рассеивала примерно на 28 % больше силы, чем рама без покрытия. Кроме того, DFWD улучшил пластичность конструкции железобетонной рамы почти на 17,8% по сравнению с голой рамой. Рассчитав площадь на кривой сила-перемещение и используя концепцию эквивалентной константы демпфирования, коэффициент демпфирования рамы с DFWD составил 6.3% для состояния открытого клапана; ожидается, что это значение увеличится, хотя клапаны не полностью открыты. Результаты показали, что DFWD эффективен для снижения сейсмических структурных реакций в конструкциях с железобетонным каркасом даже в условиях открытого клапана. Предлагаемая конструкция может рассматриваться как подходящая альтернатива системам рассеивания энергии землетрясения для каркасных конструкций; DFWD обладает рядом преимуществ, включая экономичность, регулируемую конструкцию и высокую производительность.

БЛАГОДАРНОСТЬ

Эта работа получила финансовую поддержку Министерства науки, технологий и инноваций Малайзии в рамках гранта №: 5450775 и была дополнительно поддержана Университетом Путра Малайзии в рамках гранта Путра №.9531200. Мы с благодарностью принимаем эту поддержку.

ССЫЛКИ

• 1Т. Т. Сунг, Г. Ф. Даргуш, Пассивные системы рассеивания энергии в проектировании конструкций, Уайли, Чичестер, Великобритания, 1997.
• 2М. К. Константину, Т. Т. Сунг, Г. Ф. Даргуш, Пассивные системы рассеяния энергии для проектирования и модернизации конструкций, Многопрофильный центр инженерных исследований землетрясений, Буффало, Нью-Йорк, 1998.
• 3С. Кристопулос, А. Филиатро, В. В. Бертеро, Принципы пассивного дополнительного демпфирования и сейсмоизоляции, IUSS Press, Павия, Италия, 2006 г.
• 4С. Бржев, Ф. Наим, Обзор передовых технологий, Всемирная жилищная энциклопедия, сводная публикация , EERI, Окленд, Калифорния, 2004.
• 5р.Д. Хэнсон, Т. Т. Сунг, Расчет сейсмостойкости с дополнительными устройствами рассеяния энергии, Научно-исследовательский институт сейсмостойкости, Окленд (Калифорния), США, 2001 г.
• 6G. У. Хауснер, Л. А. Бергман, Т. К. Коги, А. Г. Чассиакос, Р. О. Клаус, С. Ф. Масри, Р. Э. Скелтон, Т. Т. Сунг, Б. Ф. Спенсер, Дж. Т. П. Яо, J. Eng. мех. 1997, 123(9), 897.
• 7Т.Kobori, Y. Inou, K. Seto, H. Iemura, A. Nishitani, Proc., 2-я всемирная конф. О структурном контроле, Wiley, Нью-Йорк, 1998.
• 8Т. Кобори, Прошлое, настоящее и будущее в управлении сейсмическими реакциями в строительных сооружениях, , 3-я всемирная конференция по управлению конструкциями, , 2003 г., 1, 9.
• 9Т. Т. Сун, Б. Ф. Спенсер, Eng.Структура 2002, 24(3), 243.
• 10И. Такеваки, Управление зданием с пассивными демпферами: проектирование с учетом оптимальных характеристик для землетрясений, John Wiley & Sons, Азия, 2009 г.
• 11А. Сулеман, Ф. Оливейра, М. Ботто, П. Мораис, Полуактивный вязкостной демпфер для регулирования строительных конструкций, подверженных землетрясениям, In CONTROLO’2012, , июль 2012 г.
• 12М. К. Константину, М. Д. Сайманс, Экспериментальное и аналитическое исследование сейсмической реакции конструкций с дополнительными жидкостными вязкими демпферами, Национальный центр инженерных исследований землетрясений, Буффало, Нью-Йорк, 1992.
• 13Д. Ли, Д. П. Тейлор, Struct. Дес. Высокое телосложение. 2001, 10(5), 311.
• 14Т.Л. Аттард, J. Struct. англ. 2007, 133(9), 1331.
• 15З. Лян, Г. К. Ли, Г. Ф. Даргуш, Дж. Сонг, Структурное демпфирование: применение в модификации сейсмического отклика, Vol. 3, КПР Пресс 2011.
• 16А. Р. Заре, М. Ахмадизаде, Struct. Монитор здоровья. 2014, 21(7), 1084.
• 17М.Ахмадизаде, Стр. Монитор здоровья. 2007, 14(6), 858.
• 18К. Рама Раджу, М. Ансу, Н. Р. Айер, Struct. Монитор здоровья. 2014, 21(3), 342.
• 19О. Лаван, О. Амир, Earthq. англ. Структура Дин. 2014, 43(9), 1325.
• 20О.Лаван, J. Struct. англ. 2015, 141(11) 04015026.
• 21О. Лаван, Стр. Монитор здоровья. 2015, 22(3), 484.
• 22О. Лаван, М. Авишур, Бюл. Землякв. англ. 2013, 11(6), 2309.
• 23М. Миядзаки, Я.Мицусака, Проект здания с демпфированием 20% или более. Proc., 1OWCEE , 1992, 7, 4143.
• 24F. Арима, М. Миядзаки, Х. Танака, Ю. Ямадзаки, Исследование зданий с большим демпфированием с использованием вязких демпфирующих стен, Труды 9-й Всемирной конференции по сейсмостойкому делу , Vol. 821, август 1988 г.
• 25А.М. Рейнхорн, К. Ли, Экспериментальное и аналитическое исследование сейсмической модернизации конструкций с дополнительным демпфированием: Часть III. Стены с вязким демпфированием, Технический отчет NCEER-95-0013, Национальный центр инженерных исследований в области землетрясений, Буффало, Нью-Йорк, 1995.
• 26Н. Yeung, AD Pan, J. Wind Eng. Инд. Аэродин. 1998, 77, 337.
• 27А.Д. Пан, Н. Юнг, Wind Struct. 2001, 4(3), 261.
• 28Н. Карунаратне, Демпфирование рамных конструкций: образовательный тест на вибростенде, Студенческие исследовательские достижения , 2001 г.
• 29Х. Лу, Ю. Чжоу, Ф. Ян, J. Struct. англ. 2008, 134(1), 64.
• 30К. Сасаки, М. Миядзаки, Т. Савада, Характеристики демпфера вязкой стенки при испытании на сильные колебания при сильных землетрясениях, В материалах 15-й Всемирной конференции по сейсмостойкому проектированию , Лиссабон, Португалия, 2012 г.
• 31F. Hejazi, MD Shoaei, A. Tousi, MS Jaafar, Comput. Помощь граждан. Инф. англ. 2015, 31(5), 381.
• 32Ж.Ньюэлл, Дж. Лав, М. Синклер, Ю. Н. Чен, А. Касаланати, Сейсмический проект 15-этажной больницы с использованием демпферов Viscous Wall, In 2011 Structures Congress 2011.
• 33 Руководство по проектированию пассивного управления зданиями (книга), Японское общество сейсмоизоляции.